Q235B普通碳素結構鋼中C元素含量適中，其強度、塑性、焊接性能較好，廣泛用于制造海洋工程結構的次級結構件。次級結構件主要包括扶手、欄桿等，屬于非承載部件，主要關注次級結構件的以下幾個方面：材料質量、焊接質量、結構外觀等。經核查，次級結構件原材料證書符合標準要求，結構外觀符合圖紙設計要求，經過磁粉檢測，焊接部位外觀質量符合標準要求。該次級結構件經過長途運輸后，發現某焊接部位出現斷裂現象。研究人員采用宏觀觀察、化學成分分析、力學性能測試、金相檢驗等方法分析了焊接件斷裂的原因，以防止該類問題再次發生。

次級結構件斷裂位置宏觀形貌如圖1所示。由圖1可知：裂紋源起始于側面定位焊接處，隨后逐漸向母材方向擴展延伸，斷口母材處光滑平整，呈明顯的脆性斷裂特征。斷裂試樣靠近焊縫熱影響區處有明顯的機械變形，說明斷口處受到明顯的機械撞擊；同時斷口母材處有明顯的貝紋線，貝紋線是疲勞斷裂的顯著特征，說明母材在運輸過程中受到周期性的疲勞應力。

     根據GB/T 4336—2016《碳素鋼和中低合金鋼多元素含量的測定 火花放電原子發射光譜法（常規法）》，采用直讀光譜儀對次級結構斷裂件進行化學成分分析，結果如表1所示。由表1可知：次級結構斷裂件的Mn元素含量高于GB/T 700—2006《碳素結構鋼》對Q235B鋼的要求。Mn元素是弱碳化物形成元素，除少數溶于滲碳體外，幾乎都溶于鐵素體和奧氏體中，要提高鋼中鐵素體和奧氏體的強度和硬度，通常通過增加Mn元素含量來彌補因碳含量低造成的部分強度損失。

     根據GB/T 228.1—2021《金屬材料 拉伸試驗 第1部分：室溫試驗方法》進行拉伸試驗，結果如 表2所示。由表2可知：Q235B鋼次級結構斷裂件的抗拉強度高于國家標準GB/T 700—2006《碳素結構鋼》對Q235B鋼的要求。

     根據GB/T 229—2020《金屬材料 夏比擺錘沖擊試驗方法》，對次級結構斷裂件進行沖擊性能測試，結果如表3所示。由表3可知：Q235B 鋼次級結構斷裂件的沖擊性能符合標準要求。

     金相檢驗取樣位置及試樣外觀如圖2所示。由圖2可知：試樣頂端存在明顯的機械變形，說明運輸過程中次級結構件受到沖擊應力作用；斷裂起始處位于機械變形的末端，說明機械變形是材料斷裂的一個重要原因。

     將金相試樣置于光學顯微鏡下觀察，結果如圖3所示。由圖3可知：Q235B鋼母材的顯微組織為鐵素體+ 珠光體，且珠光體沿軋制方向呈帶狀分布；斷口處帶狀分布珠光體出現明顯疲勞變形，說明母材在斷裂過程中受到沿斷口方向的周期性疲勞應力作用；焊接粗晶區和焊接熱影響區存在明顯的界面裂紋，同時在粗晶區存在明顯的應力裂紋和冷裂紋。焊接時，在靠近焊縫附近的粗晶區，溫度為1100℃~A_c3（A_c3為碳鋼加熱時的相變實際溫度），該區域內奧氏體晶粒長大，冷卻后得到晶粒粗大的過熱組織，由于冷卻速率快，該區域容易產生內部應力，使粗晶區產生應力裂紋和冷裂紋，冷裂紋具有延遲擴展的性質。

     由上述理化檢驗結果可知：Q235B鋼次級結構斷裂件的沖擊性能符合標準要求，化學成分中Mn元素含量高于標準要求，Mn元素固溶于鐵素體和奧氏體中，擴大了奧氏體區，細化了珠光體；Mn元素含量的增加，提高了材料的抗拉強度，造成抗拉強度超過Q235B鋼的標準要求。同時，Mn元素含量的增加，提高了材料的碳當量和裂紋敏感系數，對材料的焊接性能有不利影響。

    Q235B鋼次級結構件裝配定位焊接時，由于焊縫長度短，截面積小，冷卻速率快，焊縫容易開裂。采用大線能量焊接可以預防焊縫開裂，但會增大組織內應力。該次級結構件焊接時，熱影響區存在冷裂紋，這種冷裂紋往往具有延遲的性質。次級結構件受到機械碰撞后，裂紋進一步擴展。同時，次級結構件在長途運輸過程中出現擺動，使焊接部位受到周期性的疲勞應力作用，最終導致材料發生疲勞斷裂現象。

     （1）次級結構件原材料的Mn 元素含量和抗拉強度高于國家標準GB/T 700—2006對Q235B鋼的要求。

   （2）次級結構件定位焊接時，焊縫長度短，冷卻速率快，焊縫粗晶區存在冷裂紋及應力裂紋。

   （3）次級結構件因受到機械撞擊，發生機械變形，造成焊縫內部裂紋擴展。

   （4）次級結構件在長途運輸過程中受到周期性的疲勞應力，造成材料疲勞斷裂。