摘要

利用旋轉(zhuǎn)圓柱電極實驗裝置，在模擬油田采出液中，通過腐蝕失重、形貌觀測和電化學(xué)分析等方法量化20號鋼在不同砂粒粒徑和溫度下的沖刷腐蝕協(xié)同作用。結(jié)果表明，砂粒粒徑增大對20號鋼的沖刷磨損有明顯的促進作用，這與形貌觀測較符合。隨砂粒粒徑增大，腐蝕促進沖刷的作用和沖刷促進腐蝕的作用均先增加后減小。在砂粒粒徑為40~70 μm到120~200 μm時，材料沖刷腐蝕以沖刷-電化學(xué)混合控制為主；砂粒粒徑為200~300 μm時，以沖刷磨損為主導(dǎo)。在不同的溫度下，20號鋼的沖刷腐蝕均以沖刷-電化學(xué)為主要控制；溫度越高，腐蝕對沖刷的促進作用越顯著。

關(guān)鍵詞： 20號鋼 ; 沖刷腐蝕 ; 砂粒粒徑 ; 溫度 ; 協(xié)同作用

沖刷腐蝕在管道運輸中屢見不鮮[1]。其不僅僅是電化學(xué)腐蝕與切削磨損的單一構(gòu)成，而是兩者間相互作用的結(jié)果[2-4]。沖刷腐蝕的作用有可能明顯高于純沖刷或純腐蝕單獨的作用。綜合以往的研究成果，由于協(xié)同效應(yīng)的存在，產(chǎn)生沖刷促進腐蝕和腐蝕促進沖刷作用，從而促使沖刷腐蝕的綜合作用增強[5]。

已有研究成果對不同因素對不同材料的沖刷腐蝕行為的影響規(guī)律進行了研究，拓寬了沖刷腐蝕的研究體系，全面的概括了沖刷腐蝕行為，為材料的沖刷腐蝕的預(yù)防和控制提供了很好的理論指導(dǎo)作用。文獻[6]研究了流速和顯微組織對兩相CK45鋼沖刷腐蝕的影響，結(jié)果顯示流速從5 m/s增加到16 m/s，相應(yīng)的沖刷腐蝕速率增加了4~6倍；鐵素體-貝氏體在研究的3種顯微組織中受破壞最小。徐哲[7]研究了P110鋼在液固兩相流條件下的沖刷腐蝕行為，結(jié)果顯示砂粒粒徑、流速、NaCl濃度越大，沖刷腐蝕速率越大；3%的含砂量對沖刷腐蝕速率影響最大。但上述研究涉及協(xié)同作用的較少，未從機理方面研究材料在沖刷腐蝕過程中機械沖刷與電化學(xué)腐蝕之間的交互作用。因此在沖刷腐蝕方面雖已有大量研究工作，但沖刷腐蝕的協(xié)同作用機理尚不明晰。

對純沖刷、純腐蝕以及沖刷腐蝕及其協(xié)同效應(yīng)的定量化研究，能夠清楚的區(qū)分機械沖刷與腐蝕各自造成的損害，判定沖刷腐蝕過程中的主導(dǎo)因素[5]。Jeviera Aguirre等[8]研究了溶解銅離子對X65鋼在模擬銅尾礦漿中沖刷腐蝕協(xié)同作用的影響，結(jié)果顯示由于腐蝕和沖刷腐蝕協(xié)同作用的綜合影響，溶解的500 mg/L銅離子使X65鋼總重量損失增加至少30%。Khayatan等[9]采用泥漿沖擊鉆機研究了商業(yè)純鈦在不同沖擊角度的沖刷腐蝕協(xié)同行為，認為協(xié)同作用速率在所有的沖擊角上均明顯高于純沖刷速率；在40°沖擊角下沖刷和沖刷腐蝕速率最大。張福祥等[10]研究了壓裂過程中超級13Cr油管的沖刷腐蝕交互作用，認為液體排量大于3.7 m3/min時，沖刷腐蝕交互作用的主導(dǎo)因素由腐蝕變?yōu)闆_刷磨損，并且交互作用在排量超過2.65 m3/min時明顯增大。Owen等[11]在淹沒式射流裝置上研究了X65碳鋼在CO2水環(huán)境中沖刷腐蝕交互作用，認為在實驗條件下腐蝕促進沖刷作用最顯著，加工硬化層的溶解和亞表層的裂紋是導(dǎo)致材料降解加劇的原因。鑒于目前對沖刷腐蝕各部分失重量 (純沖刷失重量E0、純腐蝕失重量C0、沖刷促進腐蝕失重量Ce和腐蝕促進沖刷失重量Ec) 的研究方法不同，其中C0大都以靜態(tài)條件下的純腐蝕失重量來表示，E0以含有相同固體量的非腐蝕性流體的純沖刷失重量來表示[12]，方法雖然簡單直觀，但此類純腐蝕和純沖刷試驗結(jié)果缺乏精準(zhǔn)性。以往的沖刷腐蝕研究試驗大多采用自制旋轉(zhuǎn)圓盤試驗裝置，使得試驗結(jié)果差異較大，試驗數(shù)據(jù)缺少可比性。目前石油天然氣工程領(lǐng)域沖刷腐蝕研究涉及的金屬材質(zhì)主要為不銹鋼和井下油套管鋼，涉及油氣集輸管道用鋼的研究內(nèi)容較少，而隨著油氣田的不斷開采，油氣采出液中的含水量和含砂量越來越高，油氣集輸環(huán)境日趨復(fù)雜，油氣集輸系統(tǒng)的沖刷腐蝕問題日趨嚴重，20號鋼作為油氣集輸管道常用鋼，對其沖刷腐蝕特性及協(xié)同效應(yīng)機理的研究極具必要性。因此，本工作選用PINE旋轉(zhuǎn)圓柱電極實驗裝置，采用電化學(xué)、失重法等定量與定性方法研究了砂粒粒徑和溫度對20號鋼在液固兩相流條件下的沖刷腐蝕協(xié)同作用的影響規(guī)律，旨在探究20號鋼沖刷腐蝕交互作用的機理，為預(yù)防和控制管道沖刷腐蝕提供理論支撐，保障管輸技術(shù)的發(fā)展。

1 實驗方法

實驗在PINE旋轉(zhuǎn)圓柱電極裝置上進行。為防止砂粒因重力產(chǎn)生沉降，在旋轉(zhuǎn)圓柱的末端配備了攪拌器。為了減小由于IR降導(dǎo)致的偏差，為參比電極配置Luggin毛細管。選用CHI920D電化學(xué)工作站進行電化學(xué)測試，采用三電極系統(tǒng)，其中Ag/AgCl作為參比電極，Pt作為輔助電極，20號鋼作為工作電極。20號鋼主要化學(xué)成分 (質(zhì)量分數(shù)，%) 為：C 0.18，Mn 0.39，P 0.014，S 0.005，Si 0.18，Cr 0.01，Ni 0.01，Cu 0.01%，F(xiàn)e余量。采用圓環(huán)形的工作電極，內(nèi)徑為9.53 mm，高度為6.39 mm，外徑為15 mm，工作面積為3.01 cm2。實驗介質(zhì)選用模擬油田采出液，溶液介質(zhì) (g/L) 配比為：MgCl2 0.5、CaCl2 0.5，Na2SO4 0.4，NaHCO3 0.6。

使用200~800號砂紙對試樣表面逐級打磨，經(jīng)2000號砂紙拋光后，用丙酮和無水乙醇清洗，蒸餾水沖洗，放入恒溫鼓風(fēng)干燥箱干燥后，采用精度為0.1 mg的電子天平進行稱重。為降低誤差，每個試樣進行5次稱重，在去除最大值和最小值的情況下取剩余3次的平均值。實驗時間為10 h。采用六次甲基四胺和鹽酸配置清洗液。實驗后，用清洗液清除腐蝕產(chǎn)物，經(jīng)風(fēng)干后稱重，稱重方法同實驗前。另外取一個平行試樣，采用相同的清洗和稱重方法處理，用以校正清洗造成的失重，確定清洗導(dǎo)致的平均失重量為0.411 mg。最后采用Smart zoom 5超景深三維數(shù)碼顯微鏡進行形貌觀察。為了量化沖刷腐蝕之間的相互作用，在不同的砂粒粒徑和溫度下再進行純沖刷和純腐蝕實驗，實驗方法和條件與沖刷腐蝕實驗一致。不同砂粒粒徑下沖刷腐蝕和純沖刷實驗是在模擬油田采出液中固定流速、含砂量、Cl-濃度條件下進行，流速、含砂量、Cl-濃度分別為1.5 m/s、3%、2%，砂粒粒徑變化范圍為40~70 μm，70~120 μm，120~200 μm，200~300 μm。純腐蝕實驗則在固定流速和Cl-濃度條件下進行，流速和Cl-濃度分別為1.5 m/s和2%。而不同溫度下的實驗是在不同砂粒粒徑的實驗基礎(chǔ)上增加不同溫度條件，溫度變化為20、40、60和80 ℃，其中沖刷腐蝕和純沖刷實驗固定砂粒粒徑為70~120 μm。另外，在純沖刷實驗時須對試樣進行陰極保護，由于無法進行電化學(xué)測量因此只進行失重量測量。為了使陰極保護度達到最優(yōu)程度 (98%以上)，實驗時可將其電位控制在自腐蝕電位負250 mV以上[13]。根據(jù)3個平行試樣的平均失重計算試樣的純沖刷、純腐蝕以及沖刷腐蝕失重率。綜合失重數(shù)據(jù)的變化范圍，不同實驗條件下的3個平行試樣失重量的標(biāo)準(zhǔn)偏差范圍為0.120~0.378 mg，其中中間水平為0.262 mg，近似為實驗誤差。

10 h后采用CHI920D電化學(xué)工作站進行電化學(xué)測試。電化學(xué)阻抗譜在腐蝕電位下，105~10-2 Hz頻率范圍內(nèi)進行測量，擾動電壓幅值為10 mV。為了得到電荷傳遞電阻值，應(yīng)用ZSimpWin軟件擬合阻抗譜數(shù)據(jù)。以1 mV/s的速率由陰極向陽極方向掃描進行極化曲線測試，腐蝕電位下±250 mV為掃描范圍。為了得到陰、陽極Tafel斜率ba和bc，采用Origin軟件擬合并分析極化曲線數(shù)據(jù)。根據(jù)Stern-Geary方程 (1) 得到的系數(shù)B結(jié)合電荷傳遞電阻值Rct，最后由公式 (2) 得到腐蝕電流密度Icorr，依此判定腐蝕程度[11]。

由下式對沖刷腐蝕各分量進行量化，更深入的分析砂粒粒徑和溫度對20號鋼的沖刷腐蝕協(xié)同作用的影響。

式中，T是通過實驗前后的失重得到的總的沖刷腐蝕質(zhì)量損失，mg；C為由腐蝕引起的質(zhì)量損失，通過式 (6) 從沖刷腐蝕電流密度轉(zhuǎn)化為質(zhì)量損失，mg；C0為純腐蝕導(dǎo)致的質(zhì)量損失，通過純腐蝕實驗前后失重獲得，mg；Ce為沖刷促進腐蝕導(dǎo)致的質(zhì)量損失，E為沖刷導(dǎo)致的質(zhì)量損失，mg，E0為純沖刷導(dǎo)致的質(zhì)量損失，由純沖刷實驗前后失重獲得，mg；Ec為腐蝕促進沖刷導(dǎo)致的質(zhì)量損失，mg。

式中，I為電流密度，A/cm2；W為原子量，g/mol；A為試樣面積，cm2；t為時間，s；F為Faraday常數(shù)，取96485 c/mol；n為原子數(shù)，取2。

2 結(jié)果及分析

2.1 砂粒粒徑對20號鋼沖刷腐蝕協(xié)同作用的影響

2.1.1 極化曲線測試

不同砂粒粒徑下20號鋼的沖刷腐蝕極化曲線如圖1所示。可見各粒徑的極化曲線特征大致相同，陽極電流隨電勢的改變服從半對數(shù)關(guān)系，金屬進行正常的陽極溶解，表現(xiàn)為活性區(qū)腐蝕。由于是動態(tài)試驗且沖刷腐蝕的影響因素較多，所以自腐蝕電位沒有較確定的變化規(guī)律。從圖1可以看出，隨著粒徑的增大，腐蝕電流增加，當(dāng)砂粒粒徑增大至200~300 μm時開始略有減小。表1為不同砂粒粒徑下沖刷腐蝕極化曲線擬合數(shù)據(jù)[15]。擬合數(shù)據(jù)也具有類似規(guī)律，說明腐蝕速率隨著砂粒粒徑的增大先增加后減小，存在一個臨界粒徑。這主要是因為粒徑增大，砂粒的沖擊動能增強，對金屬氧化膜的破壞作用增大，從而沖刷促進了腐蝕；而隨著粒徑再增大，砂粒易發(fā)生破碎，因此一定程度上降低對沖刷腐蝕的作用；同時腐蝕速率是由砂粒沖擊動能和沖擊頻率共同決定的，砂粒固含量一定的條件下，砂粒粒徑越大，砂粒數(shù)目越少，且沖擊顆粒和回彈顆粒之間發(fā)生碰撞 (防止顆粒撞擊表面) 的可能性越高，砂粒沖擊壁面頻率減小，即便大砂粒粒徑具有較大的沖擊動能，也不易對壁面造成大規(guī)模的沖擊破壞，從而導(dǎo)致腐蝕速度減小[14,15]。

圖1   20號鋼在不同砂粒粒徑下沖刷腐蝕極化曲線

表1   不同粒徑下20號鋼沖刷腐蝕極化曲線擬合數(shù)據(jù)

2.1.2 電化學(xué)阻抗譜測試

圖2為在各種砂粒粒徑條件下20號鋼沖刷腐蝕的電化學(xué)阻抗譜圖。由于砂粒對試樣產(chǎn)生切削作用，促使點蝕坑的形成，導(dǎo)致低頻區(qū)出現(xiàn)容抗弧，使得不同粒徑條件下的電化學(xué)阻抗譜呈現(xiàn)出的頻譜特征為雙容抗弧。從圖中可以看出，在40~70 μm至120~200 μm的粒徑范圍內(nèi)，容抗弧半徑隨粒徑增大而減小，腐蝕速率隨粒徑增大而增大；隨著粒徑再增大至200~300 μm時，容抗弧半徑開始變大，腐蝕速率開始降低。這與姜志超等[16]的研究結(jié)果一致。

圖2   不同粒徑下20號鋼沖刷腐蝕電化學(xué)阻抗譜

采用圖3所示的等效電路[19]對20號鋼在不同砂粒粒徑下的電化學(xué)阻抗譜進行擬合。其中，Rs為溶液電阻，Q為常相位角元件，Rp1為整體極化電阻，Rp2為點蝕坑內(nèi)的極化電阻。擬合數(shù)據(jù)如表2所示。可以看出，不同粒徑下的溶液電阻Rs沒有太大變化，都維持在2 Ω·cm2左右；電極整體極化電阻Rp1先減小后增大，表明隨著砂粒粒徑的增大，20號鋼的腐蝕速率先升高后降低，同極化曲線的分析結(jié)果相符。

圖3   不同粒徑下20號鋼的電化學(xué)阻抗譜擬合等效電路圖

表2   不同粒徑下20號鋼的電化學(xué)阻抗譜擬合數(shù)據(jù)

2.1.3 失重數(shù)據(jù)分析

不同砂粒粒徑下沖刷、腐蝕和沖刷腐蝕質(zhì)量損失速率如圖4所示。可以看出，沖刷和沖刷腐蝕的質(zhì)量損失速率均呈現(xiàn)出先增大后減小的趨勢，并且變化幅度大致相同。在40~70 μm至120~200 μm的砂粒粒徑范圍內(nèi)，質(zhì)量損失速率增大，可見砂粒粒徑越大，腐蝕速率越大；隨著粒徑繼續(xù)增大至200~300 μm，質(zhì)量損失速率開始減小，腐蝕速率降低。另外可以看出，試樣在不同砂粒粒徑下沖刷質(zhì)量損失速率均明顯高于腐蝕質(zhì)量損失速率，可知沖刷磨損的影響作用大于腐蝕的影響作用。不同砂粒粒徑下的腐蝕質(zhì)量損失速率變化不大，這是由于在不加入砂粒的情況下，流速、Cl-濃度等實驗條件相同，腐蝕產(chǎn)生的影響作用變化不大。

圖4   不同粒徑下20號鋼的質(zhì)量損失速率

對不同砂粒粒徑下沖刷腐蝕各分量進行量化，結(jié)果如表3所示。從表中可以看出腐蝕促進沖刷的作用先增大后減小，這是因為粒子的沖擊動能隨粒徑的增大而增大，使得腐蝕過程中產(chǎn)生的腐蝕產(chǎn)物更易變成片層，隨而滋生裂紋；當(dāng)裂紋擴展到一定程度時腐蝕產(chǎn)物層從基體表面掉落，從而促進了沖刷[18]。而當(dāng)粒徑再增長時，由于砂粒較易破碎對腐蝕產(chǎn)物的沖擊破壞作用減弱，因此腐蝕產(chǎn)物在材料表面形成致密的保護膜，抑制了沖刷。在不同的砂粒粒徑下沖刷促進腐蝕的作用相接近，呈先增大后減小的趨勢。這是由于固體粒子的沖擊導(dǎo)致金屬表面粗糙化，材料比表面積增加，加快腐蝕過程。當(dāng)粒徑增大到200~300 μm時，沖擊壁面頻率降低，材料表面粗糙化不明顯，從而使得材料表面受到腐蝕作用的影響降低。根據(jù)Stack等[19]提出的關(guān)于沖刷腐蝕過程中主導(dǎo)因數(shù)判定表，如表4所示，可以看出在砂粒粒徑為40~70 μm到120~200 μm時，材料沖刷腐蝕以沖刷-電化學(xué)混合控制為主，其中沖刷占據(jù)主導(dǎo)地位；砂粒粒徑為200~300 μm時，以沖刷磨損為主導(dǎo)。

表3   不同粒徑條件下沖刷腐蝕各分量定量分析結(jié)果

表4   沖刷腐蝕過程中主導(dǎo)因素判定表

2.1.4 腐蝕形貌

圖5是試樣在沖刷腐蝕試驗10 h后的表面形貌。可以看出，在不同砂粒粒徑下試樣表面均出現(xiàn)了腐蝕坑；在粒徑為40~70 μm時，試樣表面腐蝕坑較少且較淺，說明砂粒對試樣產(chǎn)生的沖刷作用不明顯；隨著砂粒粒徑的增大，腐蝕坑逐漸增多并且加深，可見砂粒的沖刷作用影響變大；當(dāng)砂粒粒徑增大到200~300 μm時，試樣表面的腐蝕坑有所變淺，砂粒對試樣的沖刷作用變?nèi)鮗16]。

圖5   不同粒徑下20號鋼的沖刷腐蝕形貌

2.2 溫度對20號鋼沖刷腐蝕協(xié)同作用的影響

2.2.1 極化曲線測試

不同溫度下沖刷腐蝕極化曲線如圖6所示。各溫度下金屬陽極正常溶解，為活性區(qū)腐蝕。隨著溫度的升高，自腐蝕電位明顯負移，說明溫度越高腐蝕越容易[20]。

圖6   不同溫度下20號鋼的沖刷腐蝕極化曲線

不同溫度下沖刷腐蝕極化曲線擬合數(shù)據(jù)如表5所示。可知溫度越高，腐蝕電流密度越大，因為陰、陽極的氧化還原反應(yīng)控制腐蝕速率，溫度升高，氧的傳質(zhì)速率增大，陰極極化率相應(yīng)減小，因此促進了陰極還原反應(yīng)和陽極氧化反應(yīng)[21-24]。另外，溫度升高，液體粘度降低，使得在液體中漂浮的顆粒在抵達試樣表面時，更容易推開“液體膜”，分散掉積聚在試樣表面的前進顆粒。在此過程中，固體顆粒的動能損耗減少，也就是“擠壓膜效應(yīng)”[25]減弱，固體顆粒撞擊動能增大，電極表面的損壞程度加劇，從而試樣的腐蝕速率隨著溫度的升高而增大。

表5   20號鋼在不同溫度下沖刷腐蝕極化曲線擬合數(shù)據(jù)

2.2.2 電化學(xué)阻抗譜測試

各溫度下20號鋼純腐蝕電化學(xué)阻抗譜如圖7所示。可見，溫度越高，容抗弧半徑越小，表明溫度的上升使得20號鋼的耐腐蝕性能變差，腐蝕速率增大。當(dāng)溫度增加到80 ℃時，容抗弧半徑急劇減小，試樣表面阻力大幅度降低，腐蝕速率急劇增加。還可以可以看出，60 ℃為臨界溫度。

圖7   各溫度下20號鋼純腐蝕電化學(xué)阻抗譜

圖8為不同溫度下沖刷腐蝕的電化學(xué)阻抗譜，所呈現(xiàn)出的頻譜特征為雙容抗弧，表明電極表面存在局部活化極化過程，這與形貌觀察一致，存在點蝕坑。相比于純腐蝕電化學(xué)阻抗譜，容抗弧半徑整體較小，說明20號鋼在不同溫度下沖刷腐蝕的腐蝕速率比純腐蝕的腐蝕速率高。由圖可見溫度越高，容抗弧半徑越小，且減小幅度較大，表明試樣的沖刷腐蝕行為受溫度的影響較為顯著，溫度越高，腐蝕速率越大。

圖8   各溫度下20號鋼沖刷腐蝕電化學(xué)阻抗譜

考慮到點蝕的存在，使用圖9所示的等效電路，擬合數(shù)據(jù)如表6所示。由于近似擬合，擬合數(shù)據(jù)有一定的偏差，可以認為60和80 ℃下的溶液電阻基本相同。可以看出，溫度越高，溶液電阻Rs越小。隨著溫度的上升，電極整體極化電阻Rp1大幅度下降，20 ℃下的整體極化電阻Rp1近似為80 ℃下的28倍，因此溫度升高使得腐蝕速率劇增。

圖9   不同溫度下20號鋼的擬合等效電路圖

表6   不同溫度下20號鋼的電化學(xué)阻抗譜擬合數(shù)據(jù)

2.2.3 失重數(shù)據(jù)分析

不同溫度下沖刷、腐蝕和沖刷腐蝕質(zhì)量損失速率如圖10所示。從圖中可以看出，三者的質(zhì)量損失速率均隨溫度的升高而增加，且沖刷和沖刷腐蝕的增加幅度較大，近似呈線性增加，表明溫度對材料沖刷腐蝕的影響比較關(guān)鍵。質(zhì)量損失速率增加除了上述分析的原因外，另一方面是由于金屬表面膜的特性以及再鈍化能力也會因為溫度的升高而發(fā)生變化[26]，從而導(dǎo)致材料抑制沖刷腐蝕的能力降低。這與張毅和董俊慧等[27]的研究結(jié)果一致。另外，材料的沖刷質(zhì)量損失速率明顯高于腐蝕的質(zhì)量損失速率。

圖10   不同溫度下20號鋼的質(zhì)量損失速率

根據(jù)式 (3)~(6) 對沖刷腐蝕各分量進行量化，進一步分析溫度對20號鋼的沖刷腐蝕協(xié)同作用的影響，結(jié)果如表7所示。

表7   不同溫度下的腐蝕數(shù)據(jù)分析

從表中可以看出，腐蝕對沖刷的促進作用隨著溫度的升高而增加。這是由于溫度上升，腐蝕電化學(xué)反應(yīng)增強，工作電極表面由于腐蝕而變得粗糙，并且材料的晶界、相界也隨之減弱，導(dǎo)致材料的抗磨損性能降低，所以沖刷得到了促進[28]。根據(jù)主導(dǎo)因素判定表可以看出，在不同的溫度下，材料的沖刷腐蝕均以沖刷-電化學(xué)為主要控制，其中沖刷磨損為主導(dǎo)。

2.2.4 腐蝕形貌

圖11是試樣在沖刷腐蝕10 h后的表面形貌。從圖中可以看出，在不同溫度下試樣表面均出現(xiàn)了腐蝕坑，隨著溫度的升高腐蝕坑逐漸增多并且加深，說明沖刷切削作用加劇。此外，可以觀察到溫度越高，材料表面的沖刷切削痕跡越明顯。

圖11   不同溫度下20號鋼沖刷腐蝕形貌

3 結(jié)論

(1) 20號鋼的腐蝕速率隨砂粒粒徑的增大先升高后降低。在所研究的四種砂粒粒徑中，120~200 μm的粒徑對試樣的沖刷作用影響最大。

(2) 20號鋼在沖刷腐蝕過程中，砂粒粒徑為40~70 μm到120~200 μm時，以沖刷-電化學(xué)混合控制為主，其中沖刷占據(jù)主導(dǎo)地位；砂粒粒徑為200~300 μm時，以沖刷磨損為主導(dǎo)。

(3) 溫度變化對20號鋼的沖刷腐蝕產(chǎn)生的作用比較明顯，溫度增高，腐蝕速率顯著增大。

(4) 20號鋼在不同溫度下的沖刷腐蝕過程中均以沖刷-電化學(xué)混合控制為主。

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