超高強度鋼通常是指屈服強度高于1300 MPa，抗拉強度高于1400 MPa的結(jié)構(gòu)鋼[1]，其具有高強度、高韌性、較高的疲勞性能和耐蝕性能，廣泛應(yīng)用于航空航天、海洋、新能源等領(lǐng)域[2,3]。300M超高強度鋼是上世紀60年代美國研發(fā)的一種新型低合金超高強度鋼，其優(yōu)異的力學(xué)性能和疲勞性能等使其成為制造飛機起落架主體結(jié)構(gòu)的首選材料。大型水陸兩棲飛機主要執(zhí)行水上救援、森林滅火等特種任務(wù)，是建設(shè)國家應(yīng)急救援體系的重要部分。由于水陸兩棲飛機需要在海陸頻繁起降，使起落架長期暴露于腐蝕性環(huán)境中，面臨較高失效風(fēng)險。因此，研究起落架用300M超高強度鋼在海洋環(huán)境中的腐蝕行為具有重要意義。

由于水陸兩棲飛機服役環(huán)境的復(fù)雜性，其起落架面臨嚴重的腐蝕問題，目前已有針對超高強度鋼在海水環(huán)境中腐蝕行為的研究。Liu等[4]對30CrMnSiNi2A在3.5% (質(zhì)量分數(shù)) NaCl溶液中的初期腐蝕行為進行了研究，表明前期腐蝕以點蝕為主，銹層由外層γ-FeOOH和內(nèi)層的Fe2O3和β-FeOOH組成，腐蝕速率與時間呈指數(shù)關(guān)系。Yu等[5]對比研究23Co14Ni12Cr3Mo在模擬海水環(huán)境中的腐蝕行為，表明周期浸潤環(huán)境中腐蝕最快，中性鹽霧環(huán)境中次之，海水全浸環(huán)境中最慢，腐蝕均由點蝕逐漸轉(zhuǎn)變?yōu)槿娓g。Yu等[6]對40CrNi2Si2MoVA在模擬海水全浸環(huán)境中腐蝕行為的研究表明，前期腐蝕速率增長較快而后期較慢，隨著時間的延長，自腐蝕電位負移，自腐蝕電流增大。Guo等[7]研究了干濕循環(huán)環(huán)境中銹層對300M超高強度鋼腐蝕行為的影響，結(jié)果表明隨著銹層變厚，其粘結(jié)能力和密度下降，靠近基體的銹層中形成了由α-FeOOH和α-Fe2O3構(gòu)成的超致密粘附銹層膜，該層膜起主要保護作用。Montoya等[8]研究了ASTM A242低合金高強鋼在周期浸潤環(huán)境下的腐蝕行為，表明穩(wěn)定的腐蝕產(chǎn)物層阻礙了基體與溶液的接觸從而降低了腐蝕速率。Sun等[9]研究表明300M超高強度鋼對氯化物非常敏感，提高Cl-濃度加速了腐蝕過程的進行。Li等[10]研究表明稀土元素的添加會提高超高強度鋼的銹層電阻和電荷轉(zhuǎn)移電阻，使得銹層的保護性上升。Zhong等[11]研究了Cr對超高強度鋼在3.5%NaCl溶液中的電化學(xué)行為的影響，表明隨著Cr含量的增加，極化電阻增大，腐蝕電位正移，腐蝕電流密度下降。

水陸兩棲飛機在服役過程中既面臨海水浸泡，又面臨水上非穩(wěn)態(tài)液膜環(huán)境。目前關(guān)于300M超高強度鋼在不同環(huán)境中腐蝕行為的對比研究尚未見報道，因此本文選用300M超高強度鋼作為實驗材料，通過模擬海水全浸區(qū)的浸泡實驗、模擬海洋大氣區(qū)的中性鹽霧實驗以及電化學(xué)測試，結(jié)合形貌分析和產(chǎn)物分析，對比300M超高強度鋼在模擬海洋環(huán)境中的耐蝕性，從而為300M超高強度鋼在大型水陸兩棲飛機起落架上的安全使用提供數(shù)據(jù)支持。

1 實驗方法

實驗選用300M超高強度鋼，其化學(xué)成分 (質(zhì)量分數(shù)，%) 為：C 0.41~0.46，Cr 0.65~0.95，Mn 0.65~0.90，Ni 1.60~2.00，Si 1.45~1.80，Mo 0.30~0.40，V 0.05~0.10，F(xiàn)e余量。由圖1所示，300M超高強度鋼的金相組織為板條狀馬氏體以及少量下貝氏體和殘余奧氏體。

圖1   300M超高強度鋼的金相組織

電化學(xué)測試和浸泡實驗在人工海水溶液 (ASTM D1141) 中進行，選用分析純級別試劑和去離子水配制溶液，使用NaOH調(diào)節(jié)pH至8.2，使用稀醋酸將pH調(diào)至3.0，4.5，6.0，恒溫水浴鍋控制溶液溫度為30 ℃。將尺寸為10 mm×10 mm×5 mm的試樣，表面經(jīng)800目砂紙打磨后焊至銅導(dǎo)線，密封在環(huán)氧樹脂中，工作面暴露面積為1 cm2。電化學(xué)測試選用Autolab PGSTAT 302 N電化學(xué)工作站，采用三電極體系，其中，300M超高強度鋼作為工作電極 (WE)，飽和甘汞電極 (SCE) 作為參比電極 (RE)，鉑片作為對電極 (CE)，RE和WE的間距在1 mm左右以降低歐姆降的影響[12,13]。

試樣放入溶液后先施加-1.0 VSCE的電位進行120 s的陰極極化，然后進行1800 s的開路電位 (OCP) 測試，之后進行電化學(xué)阻抗譜 (EIS) 測試，EIS測試頻率范圍為105~10-2 Hz，擾動電位設(shè)置為±10 mV。EIS測試之后進行動電位極化 (PDP) 測試，電位從-1.0 VSCE開始向陽極以0.5 mV?s-1的速率掃描，直到腐蝕電流密度達到2 mA?cm-2。

人工海水浸泡實驗 (ASW) 選擇尺寸為30 mm×20 mm×3 mm的試樣，采用懸掛法將試樣浸泡在燒杯內(nèi)并置于30 ℃的恒溫水浴鍋中。中性鹽霧實驗 (NSS) 選擇尺寸為60 mm×40 mm×3 mm的試樣，根據(jù)GB/T 10125—2012標準，中性鹽霧條件為5% (質(zhì)量分數(shù)) NaCl，溫度為35 ℃，80 cm2水平面積的平均沉降量 (1.5±0.5) mL?h-1，試樣呈45°角放置。每種環(huán)境的試樣各6件，依次使用400#、800#、1500# SiC砂紙打磨后進行實驗。試樣在腐蝕3、7、14和28 d后取出，用數(shù)碼相機拍照，記錄宏觀形貌的變化，其中3和7 d的試樣拍照后放回繼續(xù)實驗。待14和28 d后分別取出3塊試樣，蒸餾水沖洗干燥后稱重，按照標準GB/T 16545-2015配置除銹液 (1000 mL HCl+1000 mL H2O+3 g C6H12N4) 進行超聲除銹，分別計算試樣重量變化。使用配備能譜儀 (EDS) 的ZEISS- Gemini300型掃描電鏡 (SEM) 對除銹前后的腐蝕形貌進行表征。使用X射線衍射儀 (XRD) 分析腐蝕產(chǎn)物成分，采用Cu靶材，角度范圍為20°~80°。使用KEYENCE VK-X260k型激光共聚焦顯微鏡 (CLSM) 對除銹后的表面輪廓進行三維分析。

2 結(jié)果與討論

2.1 腐蝕電化學(xué)

300M超高強度鋼在不同pH的人工海水中的開路電位曲線如圖2a所示?？梢钥闯?，除pH=3.0之外，隨著浸泡時間的延長，OCP先正移后負移并趨于穩(wěn)定。當pH=3.0時，OCP快速正移并迅速達到一穩(wěn)定值。不同pH值下，穩(wěn)態(tài)電位存在差距。堿性及弱酸環(huán)境 (pH=4.5/6.0/8.2) 中pH越高穩(wěn)態(tài)電位越正，而酸性環(huán)境 (pH=3.0) 中，穩(wěn)態(tài)電位明顯更正。OCP變化與陰陽極反應(yīng)及表面狀態(tài)變化有關(guān)。在酸性環(huán)境中，陰極反應(yīng)明顯被促進，穩(wěn)態(tài)OCP相對較正。在弱酸及堿性環(huán)境中，pH升高導(dǎo)致表面膜層更為穩(wěn)定，穩(wěn)態(tài)OCP正移。

圖2   300M超高強度鋼在不同pH的人工海水中的電化學(xué)測試結(jié)果

圖2b為300M超高強度鋼在不同pH人工海水中的極化曲線?？梢钥闯?，不同pH下，陽極過程均由活性溶解控制，陰極反應(yīng)從近中性環(huán)境中的氧還原的極限擴散控制轉(zhuǎn)變?yōu)樗嵝原h(huán)境中的氧還原和析氫反應(yīng)共同控制。由于陰極反應(yīng)不符合Tafel擬合的必要條件，本文未對極化曲線和腐蝕電流密度進行擬合。但由圖中可見，隨著pH下降，極化曲線向右上方移動，說明陰極反應(yīng)過程被加速，腐蝕電位正移，腐蝕電流密度增大，pH=3.0腐蝕電流密度最大。腐蝕電流密度的大小可以反映溶液中材料腐蝕速率的大小[14]，溶液pH降低，H+濃度升高，陰極去極化作用增強，腐蝕速率顯著增加，耐蝕性下降。

圖2c為300M超高強度鋼在不同pH人工海水中的電化學(xué)阻抗譜，表1為EIS擬合結(jié)果。在4種pH條件下，中高頻范圍內(nèi)都表現(xiàn)為一個容抗弧，表明電極反應(yīng)為界面反應(yīng)過程，電荷轉(zhuǎn)移主導(dǎo)了法拉第過程。pH=3.0時，低頻出現(xiàn)X軸以下的感抗弧，這是由于吸附粒子導(dǎo)致的。而pH為4.5~8.2時，低頻區(qū)域出現(xiàn)向下的拐點，但未進入第四象限，阻抗譜的這種變化可能與表面體系不穩(wěn)定及膜層孔隙有關(guān)。容抗弧半徑的大小反映了電化學(xué)反應(yīng)阻力的大小[15]，隨著pH的降低，容抗弧半徑減小，耐蝕性下降。采用圖2d中的等效電路進行擬合，其中Rs為溶液電阻，Rct為電荷轉(zhuǎn)移電阻，CPEdl為雙電層電容，pH=3.0的EIS圖采用圖2e所示電路擬合，其他條件采用圖2d擬合電路。由于電極表面的非均勻性，容抗弧會因為彌散效應(yīng)而偏離規(guī)則的半圓形，因此采用常相位角原件 (CPE) 代替純電容 (C)[16]。300M超高強度鋼表面的腐蝕產(chǎn)物膜在浸泡初期并不致密，存在較多孔洞，難以有效阻礙基體與溶液接觸，與極化曲線得到的結(jié)果相符。

表1   電化學(xué)阻抗譜擬合的電化學(xué)參數(shù)

2.2 腐蝕速率

采用失重法分別計算300M超高強度鋼浸泡腐蝕和鹽霧腐蝕不同周期的腐蝕速率，公式如下[17]：

式中，V為腐蝕速率，mm/a；Δw為試樣失重，g；ρ為試樣密度，g/cm3；A為試樣表面積，cm2；t為浸泡時間，h。計算表明，300M超高強度鋼在鹽霧環(huán)境中的腐蝕速率遠高于人工海水環(huán)境。浸泡實驗中，14 d后腐蝕速率為0.14 mm/a，28 d后為0.15 mm/a，長周期腐蝕速率略有增長。鹽霧實驗中，14 d后腐蝕速率為1.23 mm/a，而28 d后降至1.01 mm/a，隨著腐蝕時間延長，腐蝕速率降低。腐蝕前期腐蝕速率高于后期，表明銹層變得更加致密，致密的銹層可以阻礙反應(yīng)物的擴散，提高了銹層的保護性，表現(xiàn)為腐蝕速率的下降。

2.3 腐蝕形貌與腐蝕產(chǎn)物

300M超高強度鋼在人工海水和中性鹽霧環(huán)境中腐蝕3、7、14和28 d后的宏觀腐蝕形貌如圖3所示。在兩種環(huán)境中腐蝕3 d，腐蝕產(chǎn)物已覆蓋整個表面，隨著時間的延長，腐蝕產(chǎn)物堆積增厚，28 d后可見明顯剝落。ASW環(huán)境中腐蝕產(chǎn)物疏松多孔，呈紅棕色；NSS環(huán)境中，腐蝕產(chǎn)物存在明顯分層，呈黃褐色和黑色。300M超高強度鋼在ASW和NSS環(huán)境中均表現(xiàn)出均勻腐蝕的特征，隨著腐蝕時間的延長，腐蝕產(chǎn)物增厚并發(fā)生顏色變化。

圖3   300M超高強度鋼浸泡和鹽霧腐蝕不同周期的宏觀形貌

人工海水和中性鹽霧環(huán)境腐蝕14和28 d后分別取出試樣，吹干后進行XRD分析。測試結(jié)果如圖4所示。300M超高強度鋼在兩種環(huán)境中的腐蝕產(chǎn)物基本相同，主要為α-FeOOH、γ-FeOOH、α-Fe2O3和Fe3O4等，其中人工海水環(huán)境的腐蝕產(chǎn)物中存在少量Fe(OH)3和Fe(OH)2。同一環(huán)境中腐蝕不同周期后的腐蝕產(chǎn)物種類一致，只是對應(yīng)角度的峰強發(fā)生變化。時間的延長只改變腐蝕產(chǎn)物的比例或者決定某些中間相的出現(xiàn)和消失，而不會影響腐蝕產(chǎn)物的種類[18]。

圖4   300M超高強度鋼浸泡和鹽霧腐蝕不同周期后的XRD圖譜

圖5為300M超高強度鋼在人工海水和中性鹽霧環(huán)境腐蝕不同周期后腐蝕產(chǎn)物的SEM圖。300M超高強度鋼經(jīng)14 d浸泡 (圖5a1，a2) 后，腐蝕產(chǎn)物呈棉球狀和鳥巢狀，浸泡28 d (圖5a3，a4) 后出現(xiàn)分層現(xiàn)象，上層為片狀和團簇狀，下層為龜裂泥土狀。鹽霧腐蝕14 d (圖5b1，b2) 后，腐蝕產(chǎn)物呈塊狀，細小裂紋分布在表面，放大后可見針狀產(chǎn)物。28 d (圖5b3，b4) 后，出現(xiàn)明顯的分層，這是因為腐蝕產(chǎn)物過厚而出現(xiàn)的局部剝落導(dǎo)致的，表層腐蝕產(chǎn)物呈團簇狀和針狀，而底層出現(xiàn)較大裂紋。

圖5   300M超高強度鋼浸泡和鹽霧腐蝕不同周期后的微觀形貌

隨著腐蝕時間的延長，銹層逐漸增厚，且存在不同程度的剝落。腐蝕產(chǎn)物的特征明顯，研究表明[18,19]，γ-FeOOH通常呈棉球狀、鳥巢狀和團簇狀，α-FeOOH呈針狀和棱柱狀。研究人員[20-22]普遍認為低碳鋼表面優(yōu)先形成γ-FeOOH，隨著銹層逐漸增厚，活性的γ-FeOOH轉(zhuǎn)變?yōu)榉€(wěn)定的α-FeOOH，兩者依附存在，使銹層更加致密。銹層中裂紋的出現(xiàn)表明保護性下降，難以有效阻擋腐蝕介質(zhì)與基體接觸。根據(jù)圖4中衍射峰的相對強弱可以看出浸泡腐蝕后，300M超高強度鋼的腐蝕產(chǎn)物中存在較多的α-FeOOH，鹽霧腐蝕后，300M超高強度鋼的腐蝕產(chǎn)物中γ-FeOOH所占比例較高。α-FeOOH是一種致密的穩(wěn)定腐蝕產(chǎn)物，對基體具有良好的保護性[23,24]。隨著腐蝕時間的延長，銹層雖然呈現(xiàn)剝落的趨勢，但仍逐漸增厚且致密化，這使得銹層在后期具有較好的保護性，表現(xiàn)為長期腐蝕 (28 d) 的腐蝕速率低于短期腐蝕 (14 d)。

對比兩種環(huán)境中腐蝕產(chǎn)物的形貌，可以看出鹽霧腐蝕后腐蝕產(chǎn)物更為疏松且存在較多裂紋，使銹層保護性下降，說明鹽霧環(huán)境中腐蝕更為嚴重，與腐蝕速率的結(jié)果一致。

圖6分別為300M超高強度鋼在人工海水浸泡和中性鹽霧腐蝕28 d后的橫截面形貌以及EDS面掃分析結(jié)果，形貌圖中自左向右依次為環(huán)氧樹脂、銹層和基體。浸泡腐蝕的銹層厚度不均勻，銹層上出現(xiàn)直達基體的裂紋，有利于腐蝕介質(zhì)直達基體參與反應(yīng)，從而加速腐蝕。同時銹層與基體之間存在間隙，說明結(jié)合不緊密，這一現(xiàn)象解釋了浸泡28 d后腐蝕速率略有增長的原因。因為鹽霧試樣的腐蝕產(chǎn)物存在大量剝落，因此截面顯示的是內(nèi)層腐蝕產(chǎn)物的形貌，圖7中可以看出銹層疏松且存在較多孔洞，未能與基體緊密結(jié)合，這也是導(dǎo)致腐蝕加速的重要因素。面掃圖中可以看出銹層中存在Cr的偏聚，主要以α-Fe(1-x)Cr x OOH和Cr(OH)3的形式存在[25,26]，使得腐蝕產(chǎn)物顆粒細小且更加致密。而其他Si、Ni、Mo、V等元素由于含量較低，EDS無法給出結(jié)果。

圖6   300M超高強度鋼在人工海水和鹽霧環(huán)境中腐蝕28 d后的截面形貌及元素面掃圖

圖7   300M超高強度鋼浸泡和鹽霧腐蝕不同周期后去除腐蝕產(chǎn)物的微觀形貌

去除腐蝕產(chǎn)物后試樣表面的SEM形貌如圖8所示。圖7a為人工海水中浸泡14 d (圖7a1，a2) 和28 d (圖7a3，a4) 后的腐蝕形貌，腐蝕后表面粗糙不平，未見局部腐蝕痕跡，表現(xiàn)出均勻腐蝕的特征。鹽霧環(huán)境腐蝕14 d (圖7b1，b2) 和28 d (圖7b3，b4) 后的腐蝕形貌類似，整體呈均勻腐蝕形貌，局部出現(xiàn)點蝕痕跡，說明腐蝕起源于點蝕坑，這與他人研究結(jié)果一致[6]。鹽霧環(huán)境與浸泡環(huán)境的形貌相比，腐蝕更嚴重，表面更粗糙呈溝壑狀。腐蝕表面的三維輪廓圖見圖8，可以清楚看到經(jīng)鹽霧腐蝕后，試樣表面的粗糙度和高度差均高于人工海水腐蝕，鹽霧環(huán)境中試樣表面的點蝕特征更為明顯，點蝕坑深度約為40 μm。

圖8   300M超高強度鋼浸泡和鹽霧腐蝕不同周期后的三維輪廓圖

2.4 討論

300M超高強度鋼在模擬海洋環(huán)境中無鈍化行為，陽極發(fā)生Fe的溶解，陰極反應(yīng)為O的去極化反應(yīng)。OH-遷移到陽極區(qū)域后與Fe2+結(jié)合生成Fe(OH)2，作為初始腐蝕產(chǎn)物繼續(xù)氧化。Fe(OH)2不穩(wěn)定，易分解為FeO或氧化生成FeOOH，進一步反應(yīng)生成Fe3O4。在浸泡環(huán)境中隨著時間的延長，氧含量下降，外銹層中氧化物的化合價更低，其腐蝕機理為[27]：

中性鹽霧環(huán)境中供氧充分，F(xiàn)e(OH)2還可以氧化生成Fe(OH)3，反應(yīng)式如下：

在海洋環(huán)境中的腐蝕主要受環(huán)境中的Cl-濃度和氧濃度的影響，300M超高強度鋼在浸泡和鹽霧環(huán)境中腐蝕行為的差異是由腐蝕電化學(xué)反應(yīng)過程和腐蝕產(chǎn)物沉積過程等決定的。當試樣浸泡在溶液中時，O2的擴散控制陰極還原過程，而離子的擴散由于濃度梯度的存在得到促進。鹽霧環(huán)境中試樣表面附有薄液膜，供氧充足，促進了陰極氧還原過程和OH-的生成，從而促進了腐蝕產(chǎn)物的沉積。腐蝕產(chǎn)物的沉積進一步吸附Cl-，Cl-的侵蝕作用造成局部腐蝕產(chǎn)物溶解[28]，形成了腐蝕介質(zhì)與基體接觸的通道，有利于腐蝕介質(zhì)向基體的擴散，并且在銹層與基體的空隙內(nèi)會發(fā)生Cl-的濃聚，進一步加速腐蝕。由此導(dǎo)致300M超高強度鋼在鹽霧環(huán)境中比浸泡環(huán)境中的腐蝕更為嚴重，即水陸兩棲飛機起落架在海洋大氣中飛行比在海面降落面臨更大的失效風(fēng)險。此外，鹽霧環(huán)境溫度略高于浸泡環(huán)境，這也是鹽霧環(huán)境中腐蝕速率更快的原因之一。

3 結(jié)論

(1) 300M超高強度鋼在不同pH的人工海水中的電化學(xué)行為變化較大，隨著pH的降低，OCP正移，電荷轉(zhuǎn)移電阻下降，腐蝕電流密度上升，腐蝕加快。pH降低主要影響陰極過程，隨著pH的降低，陰極反應(yīng)從近中性環(huán)境中的氧還原過程控制轉(zhuǎn)變?yōu)樗嵝原h(huán)境中的氧還原 (擴散控制) 和析氫反應(yīng) (電荷轉(zhuǎn)移控制) 共同控制。

(2) 兩種環(huán)境中的腐蝕呈現(xiàn)出均勻腐蝕的特征，腐蝕產(chǎn)物主要由α-FeOOH、γ-FeOOH、α-Fe2O3和Fe3O4組成。模擬海洋大氣區(qū)的中性鹽霧實驗中的腐蝕速率高于模擬海水全浸區(qū)的人工海水浸泡實驗，原因主要是兩種環(huán)境中氧濃度和Cl-濃度的差異使銹層特征發(fā)生變化。

參考文獻

1 Liu M T, Liu J H, Zhong P. Research development of corrosion resistance of ultra-high strength steel [J]. Sci. Technol. Rev., 2010, 28(9): 112

1 柳木桐, 劉建華, 鐘平. 超高強度鋼耐腐蝕性能研究進展 [J]. 科技導(dǎo)報, 2010, 28(9): 112

2 Ran X Z, Liu D, Li A, et al. Microstructure characterization and mechanical behavior of laser additive manufactured ultrahigh-strength AerMet100 steel [J]. Mater. Sci. Eng., 2016, 663A: 69

3 Malakondaiah G, Srinivas M, Rao P R. Ultrahigh-strength low-alloy steels with enhanced fracture toughness [J]. Prog. Mater. Sci., 1997, 42: 209

doi: 10.1016/S0079-6425(97)00016-9

4 Liu J H, Wen C, Yu M, et al. Manifestations in corrosion prophase of ultra-high strength steel 30CrMnSiNi2A in sodium chloride solutions [J]. J. Wuhan Univ. Technol.-Mater. Sci. Ed., 2014, 29: 367

5 Yu M, Dong Y, Wang R Y, et al. Corrosion behavior of ultra-high strength steel 23Co14Ni12Cr3Mo in simulated seawater environment [J]. J. Mater. Eng., 2012, (1): 42

5 于美, 董宇, 王瑞陽 等. 23Co14Ni12Cr3Mo超高強鋼在模擬海水環(huán)境中的腐蝕行為 [J]. 材料工程, 2012, (1): 42

6 Yu M, Qi J Y, Liu J H, et al. Corrosion behaviors of ultra-high strength steel 40CrNi2Si2MoVA in submerged zone of simulated seawater [J]. Corros. Prot., 2011, 32: 779

6 于美, 祁晉豫, 劉建華 等. 40CrNi2Si2MOVA超高強鋼在模擬海水全浸區(qū)的腐蝕行為 [J]. 腐蝕與防護, 2011, 32: 779

7 Qiang G, Liu J H, Mei Y, et al. Influence of rust layers on the corrosion behavior of ultra-high strength steel 300M subjected to wet-dry cyclic environment with chloride and low humidity [J]. Acta Metall. Sin. (Engl. Lett.), 2015, 28: 139

doi: 10.1007/s40195-014-0174-8

8 Montoya P, Díaz I, Granizo N, et al. An study on accelerated corrosion testing of weathering steel [J]. Mater. Chem. Phys., 2013, 142: 220

doi: 10.1016/j.matchemphys.2013.07.009

9 Sun M, Xiao K, Dong C F, et al. Electrochemical corrosion behavior of 300M ultra high strength steel in chloride containing environment [J]. Acta Metall. Sin. (Engl. Lett.), 2010, 23: 301

10 Li T, Liu Y, Zheng C Q. Effect of rare earth elements on marine atmospheric corrosion behavior of ultrahigh-strength steel [J]. Surf. Technol., 2016, 45(3): 38

10 李濤, 劉毅, 鄭傳奇. 稀土對超高強度鋼耐海洋大氣腐蝕性能的影響 [J]. 表面技術(shù), 2016, 45(3): 38

11 Zhong J Y, Sun M, Liu D B, et al. Effects of chromium on the corrosion and electrochemical behaviors of ultra high strength steels [J]. Int. J. Miner., Metall., Mater., 2010, 17: 282

12 Tian H Y, Wang X, Cui Z Y, et al. Electrochemical corrosion, hydrogen permeation and stress corrosion cracking behavior of E690 steel in thiosulfate-containing artificial seawater [J]. Corros. Sci., 2018, 144: 145

doi: 10.1016/j.corsci.2018.08.048

13 Tian H Y, Xin J C, Li Y, et al. Combined effect of cathodic potential and sulfur species on calcareous deposition, hydrogen permeation, and hydrogen embrittlement of a low carbon bainite steel in artificial seawater [J]. Corros. Sci., 2019, 158: 108089

doi: 10.1016/j.corsci.2019.07.013

14 Wang Z F, Yin F X, Wu L X, et al. Corrosion resistance on high strength bainitic steel and 09CuPCrNi after wet-dry cyclic conditions [J]. J. Iron Steel Res. Int., 2013, 20: 72

15 Zhai S X, Yang X Y, Yang J L, et al. Corrosion properties of quenching-partitioning-tempering steel in simulated seawater [J]. J. Chin. Soc. Corros. Prot., 2020, 40: 398

15 翟思昕, 楊幸運, 楊繼蘭 等. 淬火-配分-回火鋼在模擬海水環(huán)境中的腐蝕性能研究 [J]. 中國腐蝕與防護學(xué)報, 2020, 40: 398

16 Cui Z Y, Wang L W, Ni H T, et al. Influence of temperature on the electrochemical and passivation behavior of 2507 super duplex stainless steel in simulated desulfurized flue gas condensates [J]. Corros. Sci., 2017, 118: 31

doi: 10.1016/j.corsci.2017.01.016

17 Shen S Y, Wang D S, Sun S B, et al. Corrosion behavior in artificial seawater of subzero treated EH40 marine steel suitable for extremely cold environments [J]. J. Chin. Soc. Corros. Prot., 2020, 40: 151

17 沈樹陽, 王東勝, 孫士斌 等. 深冷處理對EH40極寒環(huán)境船用鋼板的海水腐蝕性能影響 [J]. 中國腐蝕與防護學(xué)報, 2020, 40: 151

18 de la Fuente D, Díaz I, Simancas J, et al. Long-term atmospheric corrosion of mild steel [J]. Corros. Sci., 2011, 53: 604

doi: 10.1016/j.corsci.2010.10.007

19 de la Fuente D, Alcántara J, Chico B, et al. Characterisation of rust surfaces formed on mild steel exposed to marine atmospheres using XRD and SEM/Micro-Raman techniques [J]. Corros. Sci., 2016, 110: 253

doi: 10.1016/j.corsci.2016.04.034

20 Zhao T L, Liu K, Li Q. Comparison of the rusting behaviors of S450EW weathering steel under continuous spray and wet/dry cycling [J]. Constr. Build. Mater., 2021, 309: 125211

doi: 10.1016/j.conbuildmat.2021.125211

21 Dong B J, Liu W, Zhang T Y, et al. Corrosion failure analysis of low alloy steel and carbon steel rebar in tropical marine atmospheric environment: outdoor exposure and indoor test [J]. Eng. Failure Anal., 2021, 129: 105720

doi: 10.1016/j.engfailanal.2021.105720

22 Diaz I, Cano H, de la Fuente D, et al. Atmospheric corrosion of Ni-advanced weathering steels in marine atmospheres of moderate salinity [J]. Corros. Sci., 2013, 76: 348

doi: 10.1016/j.corsci.2013.06.053

23 Su H Y, Liang Y, Wei S C, et al. Couple effect of hydrostatic pressure and dissolved oxygen on corrosion behaviour of low-alloy high strength steel in 3.5 wt-% NaCl solution [J]. Corros. Eng. Sci. Technol., 2019, 54: 330

doi: 10.1080/1478422X.2019.1590959

24 Cheng X Q, Jin Z, Liu M, et al. Optimizing the nickel content in weathering steels to enhance their corrosion resistance in acidic atmospheres [J]. Corros. Sci., 2017, 115: 135

doi: 10.1016/j.corsci.2016.11.016

25 Liu Z G, Gao X H, Li J P, et al. Corrosion behaviour of low-alloy martensite steel exposed to vapour-saturated CO2 and CO2-saturated brine conditions [J]. Electrochim. Acta, 2016, 213: 842

doi: 10.1016/j.electacta.2016.08.024

26 Yuan R, Wu H B, Gu Y. Effect of alloyed Cr on corrosion behavior of low-alloy steel in wet atmosphere [J]. Mater. Corros. Werkst. Korros., 2022, 73: 918

27 Qian A, Jin P, Tan X M, et al. Corrosion and electrochemical properties of AerMet100 steel in salt fog [J]. Surf. Technol., 2018, 47 (10): 231

27 錢昂, 金平, 譚曉明 等. AerMet100鋼在鹽霧中的腐蝕與電化學(xué)特性 [J]. 表面技術(shù), 2018, 47(10): 231

28 Evans U R, Taylor C A J. Mechanism of atmospheric rusting [J]. Corros. Sci., 1972, 12: 227

doi: 10.1016/S0010-938X(72)90671-3