不久前，我國南蘇丹維和部隊一輛92B式輪式步兵戰(zhàn)車遭迫擊炮擊中，7名官兵傷亡，其中2名烈士不幸犧牲，引起了網(wǎng)上關(guān)于該型戰(zhàn)車防護能力的一番討論。19日的英國《簡氏防務(wù)周刊》刊發(fā)報道介紹中國北方工業(yè)公司正在研制的VN2C出口型防雷車，該車就是在WZ-551底盤基礎(chǔ)上新研制而來，基本可以視為92式步兵戰(zhàn)車的防護增強改進方案。不過，我軍目前已經(jīng)開始大量列裝新型8輪輪式裝甲車族，我軍現(xiàn)役92式系列可能不會運用這個方案進行改裝，但對于92式系列車族的國外用戶，VN2C防雷車可能是一種經(jīng)濟實惠的新型裝備。

    據(jù)報道，北方工業(yè)公司表示，新型戰(zhàn)車是針對那些需要高性能防彈和防地雷性能的潛在用戶需求而設(shè)計的。

    新型VN2C裝甲車是在北方公司已經(jīng)廣泛出口的6*6底盤WMZ-551型裝甲輸送車底盤基礎(chǔ)上研制的，目前該公司面向國際市場已經(jīng)退出了一系列基于同類底盤，安裝不同武器，有著不同構(gòu)形的變形車。

    基礎(chǔ)性VN2C裝甲車上安裝一個單人機槍塔，上面有一挺12.7毫米機槍和一挺7.62毫米同軸機槍，分別有500發(fā)和1000發(fā)備彈。

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    鈦合金在戰(zhàn)車上的應(yīng)用

    隨著反裝甲威脅的日益增加，防護裝甲也越來越厚重，戰(zhàn)車的質(zhì)量在最近十年中增加了15%～  20 %，嚴重影響其運輸能力及機動性。用鈦合金替代軋制均質(zhì)裝甲鋼是減重的有效途徑。  在美國，鈦合金已用于M1“艾布拉母斯”主戰(zhàn)坦克、M2“布萊德雷”戰(zhàn)車上。針對M1主戰(zhàn)坦克，美國陸軍部研究了許多可應(yīng)用鈦合金的部件，還開展了用鈦合金取代軋制均質(zhì)鋼制造坦克其它部件的技術(shù)項目。M2戰(zhàn)車上，鈦主要用于指揮艙蓋和頂部攻擊裝甲的改進。加強M2戰(zhàn)車裝甲的一個措施是，在某些特定部位采用鍛造鈦合金附加裝甲以防大口徑彈藥的攻擊。

    四年前美國曾報道了美國軍用車輛及戰(zhàn)車中用低成本鈦代替均質(zhì)裝甲鋼（RHA）的情況。時隔四年的今天，已用Ti-6Al-4V鈦合金制作了M2戰(zhàn)車的指揮艙及頂部防護裝甲、M1A2主戰(zhàn)坦克上的兩個部件及XM777 155mm超輕型便攜式榴彈炮的架尾和反沖氣缸。而且美國一直把研究重點放在未來的戰(zhàn)車系統(tǒng)上，最近則集中在對可以滿足預期沖擊破壞性能的新型裝甲材料的研究上。

    過去的四年里，人們對鈦裝甲的研究頗多，主要目的有2個，一是擴大鈦裝甲在遭受破壞威脅時的防彈性能數(shù)據(jù)；另一個則是進一步降低成本。人們一直在努力通過各種工藝來降低成本。如利用單一電子束冷爐床技術(shù)生產(chǎn)鈦合金，研究各種低成本的形變熱處理工藝，與此同時，還對戰(zhàn)車用厚裝甲的焊接和焊接修補進行了研究。

    按照重要程度次序，表1列出了降低鈦合金裝甲成本最具潛力的工藝及方法。

    表1、最具潛力降低鈦合金裝甲成本的工藝

    雖然上述每種工序都是人們所積極尋求的，但鑄錠未完全冷卻就直接進行軋制還存在一定問題。因為一般用于軋制加工設(shè)備與熔煉現(xiàn)場相隔都比較遠，且鑄錠在軋制前一般需車去氧化皮。

    Wells等人對電子束冷爐床單一熔煉生產(chǎn)的T16Al—4V板材在軍用車輛上的應(yīng)用進行了評價。冷爐床熔煉可以利用較低成本的原料，以降低鈦合金的成本，并且，只需一次熔煉。

    電子束和等離子束冷爐床熔煉是活性金屬和難熔金屬熔煉的兩種基本方式，這兩種工藝基本相似，只是熱源不同。在這兩種工藝中，原料首先在水冷銅床中熔化，然后，熔融金屬通過精煉區(qū)，最后通過澆鑄口進入錠模，并在錠模中凝固。這兩種工藝均可利用各種各樣的原料，包括切削碎料，軋制、鍛造和其它工藝過程的返回殘料、切頭以及海綿鈦和中間合金。

    但電子束冷爐床熔煉是在1.3X103Pa或更高的真空度下進行的：那些高蒸氣壓元素（如鋁）在電子束熔煉的高真空氣氛下易于蒸發(fā)，因而必須增添這些元素以補償其揮發(fā)損失。

    目前電子束冷爐床熔煉生產(chǎn)的鑄錠可重達22.7t，能生產(chǎn)圓錠和方錠。工業(yè)純鈦或未合金化鈦常見的鑄錠尺寸為660mm X1320mmX4000mm，重16t。熔煉純鈦和鈦合金的熔化能力分別為3.6t／h，2.3/h。

    對鈦爐床技術(shù)公司（THT，目前為Timet的分公司）生產(chǎn)的直徑為76cm.重4000kg的Ti-6Al-4V鑄錠，在熔煉過程中，沿鑄錠方向每隔125mm取一個試樣進行化學成分分析，結(jié)果見表2。

    表2 鑄錠的化學成分

    生產(chǎn)該鑄錠的原料組成為：31.6％的海綿鈦；62.4％的Ti-6Al—4V屑；其余為添加鋁和Al-V中間合金。

    首先將鑄錠表面車去約6mm，然后根據(jù)如下工藝制度在傳統(tǒng)的鋼鐵軋制設(shè)備上進行軋制：

    ①將鑄錠加熱至1150℃，軋制成210mmX1030mmX 3810mm的方坯；

    ②切成3部分并加熱到940℃，軋制成25mm，38mm和64mm厚的板材；

    ③終軋退火為760℃，1h；

    ④每塊板切成2片，且最后全部經(jīng)帶式打磨。

    這一工藝制度下，從鑄錠到板材最后得到的成品率為71％。當產(chǎn)量較大、板材較厚時，從鑄錠到板材的成品率還可達到80％。成品率是決定最終成本及最終軋材價格的一個重要參數(shù)。

    測試表明，板材末端的縱向和橫向試樣的拉伸性能均超過了MIL-T-9046J AB-1級和MIL-DTL 46077F標準要求。

    對于結(jié)構(gòu)應(yīng)用的板材，一般需經(jīng)固溶處理和時效處理，但是，對于裝甲應(yīng)用，研究發(fā)現(xiàn)退火組織的防彈性能最好。Burkins等人研究了退火溫度對Ti-6Al-4V合金防彈性能的影響，并對不同的形變熱處理工藝對Ti-6Al-4V合金防彈性能的影響進行了評價。結(jié)果表明，對于板材的抗彈性能，交叉軋制的優(yōu)于一般軋制的，。α+β區(qū)軋制的優(yōu)于β區(qū)軋制的；不退火的好于退火的，α+β區(qū)退火的優(yōu)于β退火的，一旦β區(qū)退火后，再在α+β區(qū)退火，并不能恢復材料性能；軋態(tài)或退火態(tài)的好于固溶處理和時效態(tài)的。

    鈦用于地面車輛及裝甲上時，常用的接合方法為焊接。人們對厚截面部件的焊接工藝研究很多。鈦是一種極其活潑的金屬，必須采取措施防止空氣污染熔融金屬，避免間隙元素進入材料中。目前許多部件（如M1A2主戰(zhàn)坦克）都是利用鋼鐵生產(chǎn)設(shè)備加上惰性氣體保護措施生產(chǎn)的。通常，焊槍噴嘴處用氬—氦混合氣體進行二次保護，同時在背面進行三次保護。

    General Dynamics公司和美國陸軍實驗室已對鈦裝甲如何取得滿意的焊接效果、焊接的生產(chǎn)效率和現(xiàn)場焊接修補的可實施性進行了研究。對不同的切削工藝、焊接邊緣的準備、惰性氣體保護措施及焊接金屬的化學性質(zhì)對沖擊性能和力學性能的影響進行了評價，開發(fā)出了可用于戰(zhàn)車裝甲生產(chǎn)的高速堆焊焊接工藝。但是，由于惰性氣體保護比較復雜，鈦的焊接方法將永遠不會像鋼裝甲焊接那樣簡單且成本低廉，但鈦的焊接成本也不是太高。

    鈦裝甲的戰(zhàn)地維修是必需的。戰(zhàn)地維修應(yīng)不需要附加惰性氣體保護。美國陸軍實驗室已與俄亥俄州Edison焊接研究院達成協(xié)議，研究利用粉芯焊條而不用惰性氣體保護的鈦材現(xiàn)場維修焊接工藝。

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責任編輯：王元

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