摘要

利用電化學(xué)阻抗譜和電化學(xué)噪聲技術(shù)對比研究了國產(chǎn)鍍鋅鋼板在鹽水和淡水中的腐蝕行為。結(jié)果表明，鍍鋅鋼在兩種水溶液中的腐蝕均可分為3個階段，不同階段表現(xiàn)出完全不同的電化學(xué)特征，鍍鋅鋼在鹽水中的腐蝕速率明顯高于其在淡水中的腐蝕速率，其在鹽水中的腐蝕產(chǎn)物呈棒狀或片層狀，對基體不具有保護性，而在淡水中的腐蝕產(chǎn)物形態(tài)呈規(guī)則的球狀，對基體具有明顯的保護作用。

關(guān)鍵詞： 鍍鋅鋼; 水環(huán)境; 電化學(xué)阻抗譜; 電化學(xué)噪聲

鍍鋅因成本低、效率高、耐蝕性能優(yōu)異，是鋼鐵腐蝕防護采用的最普遍的技術(shù)手段，同時鍍鋅鋼被廣泛應(yīng)用于石油化工、交通運輸、輸變電力、航空航天、船舶等民用和國防的各個領(lǐng)域。鍍鋅層主要通過兩種方式對鋼基體起到保護作用[1]，一方面鍍鋅層與鋼基體之間以冶金的方式連接在一起，具有較高的結(jié)合強度，可以隔絕鋼基體與外部腐蝕介質(zhì)的接觸，起到物理隔絕作用，另一方面，鋅的電位較低，鍍鋅層以犧牲陽極的方式對鋼基體起到電化學(xué)防護的作用。鍍鋅鋼在不同的環(huán)境下服役時，表現(xiàn)出不同的腐蝕特點，研究最多的為大氣環(huán)境[2-11]，王向東等[9]研究了國產(chǎn)鍍鋅鋼在北京、青島、武漢、江津、廣州等我國幾個典型大氣環(huán)境下的腐蝕行為，研究表明鍍鋅鋼在青島地區(qū)的腐蝕最為嚴重，其次是江津，腐蝕最輕的為武漢，造成該結(jié)果的主要原因為大氣環(huán)境中的SO2等污染物和環(huán)境濕度的差異。同時，在濕度較高的環(huán)境中，Cl-的存在會加速鍍鋅鋼的腐蝕[10,11]。另一種關(guān)注度較高的環(huán)境為海水環(huán)境或鹽水環(huán)境[12-14]，寧麗君等[12]利用電化學(xué)阻抗譜 （EIS） 技術(shù)研究了鍍鋅鈍化鋼板在不同濃度NaCl溶液中的腐蝕反應(yīng)過程，結(jié)果表明，鈍化的鍍鋅鋼板腐蝕過程主要分為3個階段：第一階段鈍化膜的溶解，主要受Cl-濃度的影響；第二階段鍍鋅層的陰極保護階段，受Cl-濃度和溶解氧含量共同控制；第三階段腐蝕產(chǎn)物膜的保護階段。

綜上所述，當(dāng)前對于鍍鋅鋼的腐蝕行為主要集中在大氣環(huán)境和鹽水環(huán)境，對于淡水環(huán)境中的鍍鋅鋼的腐蝕研究較少，隨著海水淡化技術(shù)的發(fā)展，艦船以及島礁上管路對海水和淡水的傳輸，使得鍍鋅鋼面臨著不同的水環(huán)境。因此，研究鍍鋅鋼在鹽水和淡水環(huán)境下的腐蝕行為，對于海水淡化設(shè)備、水的安全傳輸具有重要的意義。本文選用了一種國產(chǎn)鍍鋅鋼板，利用電化學(xué)阻抗譜和電化學(xué)噪聲技術(shù)對比研究了鍍鋅鋼在鹽水和淡水兩種水環(huán)境下的腐蝕動力學(xué)過程，通過電化學(xué)信號的解析結(jié)合形貌觀察，探討了鍍鋅鋼在兩種不同水環(huán)境下的腐蝕機理。

1 實驗方法

本工作選取的實驗對象是國產(chǎn)的熱浸鍍鋅鋼板，利用SiC砂紙依次將樣品的截面打磨至2000#，拋光后用4%（質(zhì)量分數(shù)） 硝酸酒精擦拭3~5 s，所得截面的顯微組織結(jié)構(gòu)如圖1所示，鍍鋅層的厚度約為65 μm，包括η-Zn、ζ-FeZn13、δ-FeZn10和Г-Fe3Zn10等子層[1,15]。實驗選取的淡水為沈陽市的自來水，鹽水為3.5%的氯化鈉溶液，由去離子水和分析純的NaCl配制得到。

圖1   國產(chǎn)熱浸鍍鋅鋼板截面顯微組織

利用VersaSTAT V3F電化學(xué)工作站對浸泡不同時間的鍍鋅鋼板進行了開路電位 （OCP） 和EIS測試，其中待測樣品為工作電極，鉑片為對電極，飽和甘汞電極為參比電極。電化學(xué)阻抗譜測試前先進行10 min的開路電位掃描，待電位穩(wěn)定后進行測試，頻率測試范圍105~10-2 Hz，正弦波擾動振幅為10 mV。采用PguTouch電化學(xué)工作站對鍍鋅鋼板腐蝕過程中的電化學(xué)噪聲進行了監(jiān)測，其中兩個相同的鍍鋅鋼板樣品為工作電極，飽和甘汞電極為參比電極，數(shù)據(jù)的采樣頻率為4 Hz，利用五次多項式擬合的方法對電化學(xué)噪聲的直流偏差進行了去除，利用Hilbert-Huang分析方法對浸泡不同時間后的電流噪聲數(shù)據(jù)進行了解析。利用MIRA 3型掃描電鏡 （SEM） 對在不同水環(huán)境中浸泡720 h后鍍鋅鋼板的顯微形貌進行了觀察。

2 結(jié)果與討論

2.1 鍍鋅鋼在不同水環(huán)境中的電化學(xué)阻抗譜特征

國產(chǎn)鍍鋅鋼在鹽水和淡水中開路電位隨浸泡時間的變化如圖2所示?？梢钥闯?，在720 h的實驗周期內(nèi)，國產(chǎn)鍍鋅鋼在淡水中的開路電位主要分布在-1.02~-0.98 V范圍內(nèi)，在鹽水中的開路電位主要分布在-1.06~-1.02 V范圍內(nèi)。無論是處于哪種水環(huán)境中，與浸泡前相比，鍍鋅鋼經(jīng)過720 h的浸泡后，開路電位都有所升高，但整個浸泡過程中，鍍鋅鋼在淡水中的開路電位始終高于其在鹽水中的開路電位。

圖2   國產(chǎn)鍍鋅鋼在鹽水和淡水中開路電位隨浸泡時間的變化

國產(chǎn)鍍鋅鋼在鹽水中電化學(xué)阻抗譜隨浸泡時間的變化如圖3所示。根據(jù)阻抗譜在不同時間階段所表現(xiàn)出的特征，將鍍鋅鋼在鹽水中的腐蝕歷程分成3個階段，在0~144 h階段，Nyquist圖顯示 （圖3a） 鍍鋅鋼表現(xiàn)出高頻容抗和低頻容抗兩個時間常數(shù)的特征，且容抗弧的半徑隨浸泡時間的增加不斷減小，Bode圖顯示 （圖3c） 高頻的相位角隨著浸泡時間的增加逐漸降低，低頻的阻抗模值隨著浸泡時間的增加不斷降低 （圖3b），由4 h的1.3×104 Ω·cm2降低到144 h的1.7×103 Ω·cm2，低頻阻抗模值降低了約1個數(shù)量級，預(yù)示著鍍鋅鋼的耐腐蝕性能不斷降低。在144~600 h階段，Nyquist圖 （圖3d） 和Bode圖 （圖3f） 顯示鍍鋅鋼在此階段表現(xiàn)出3個時間常數(shù)的特征，高頻和中頻的容抗以及低頻的擴散過程，低頻阻抗模值隨著浸泡時間的增加表現(xiàn)出先增加后降低的趨勢 （圖3e）。在600~720 h階段，鍍鋅鋼的電化學(xué)阻抗譜特征與第一階段相似，再次表現(xiàn)出高頻容抗和低頻容抗的特征 （圖3g），擴散過程消失，同時低頻阻抗模值有所增加，由600 h的1.2×103 Ω·cm2增加到720 h的4.4×103 Ω·cm2。

圖3   國產(chǎn)鍍鋅鋼在鹽水中浸泡不同時間的電化學(xué)阻抗譜

國產(chǎn)鍍鋅鋼在淡水中電化學(xué)阻抗譜隨浸泡時間的變化如圖4所示。根據(jù)阻抗譜在不同時間階段所表現(xiàn)出的特征，將其在淡水中的腐蝕歷程同樣分成3個階段，在0~144 h階段，Nyquist圖顯示 （圖4a） 鍍鋅鋼表現(xiàn)出單一容抗弧的特征，且容抗弧的半徑隨浸泡時間的增加不斷增大，Bode圖顯示 （圖4e） 相位角的特征峰隨著浸泡時間的增加有向兩個特征峰轉(zhuǎn)變的趨勢，低頻的阻抗模值隨著浸泡時間的增加不斷增加 （圖4b），由0 h的8.8×104 Ω·cm2增加到144 h的6.4×105Ω·cm2，低頻阻抗模值增加近1個數(shù)量級，預(yù)示著鍍鋅鋼的耐腐蝕性能不斷增加，這與其在鹽水中的變化趨勢剛好相反。在144~336 h階段，Nyquist圖 （圖4d） 和Bode圖 （圖4f） 顯示鍍鋅鋼由第一階段的一個時間常數(shù)轉(zhuǎn)變?yōu)閮蓚€時間常數(shù)的特征，即高頻容抗和低頻容抗，容抗弧的半徑先增加后降低，低頻阻抗模值隨著浸泡時間的增加表現(xiàn)出先增加后降低的趨勢 （圖4e），降低的幅度不是很大。在336~720 h階段，鍍鋅鋼在此階段的電化學(xué)阻抗譜特征與第二階段相似，均表現(xiàn)出高頻容抗和低頻容抗的特征 （圖4i），同時容抗弧的半徑和低頻阻抗模稍有增加 （圖4g和h）。

圖4   國產(chǎn)鍍鋅鋼在淡水中浸泡不同時間的電化學(xué)阻抗譜

根據(jù)以上描述可知，國產(chǎn)鍍鋅鋼板在鹽水和淡水中的腐蝕過程雖然均可分成3個階段，但卻表現(xiàn)出完全不同的電化學(xué)特征，鍍鋅鋼在兩種溶液中10-2 Hz低頻阻抗模值隨浸泡時間的變化如圖5所示。從圖中可以看出以下幾點：第一，從開始的性能表現(xiàn)來看，鍍鋅鋼在淡水中的腐蝕速度明顯低于其在鹽水中的腐蝕速度，一個明顯的特征是浸泡初期鍍鋅鋼在淡水中的阻抗模值比鹽水中高出近1個數(shù)量級；第二，從變化趨勢上來看，鍍鋅鋼在鹽水中的阻抗模值在整個浸泡周期內(nèi)由1.3×104 Ω·cm2降低到4.4×103 Ω·cm2，而淡水中的阻抗模值在整個浸泡周期內(nèi)由8.2×104 Ω·cm2增加到1.1×106 Ω·cm2，尤其是在0~144 h階段，鍍鋅鋼在鹽水中的防護性能快速惡化，而在淡水的腐蝕速率卻越來越低。

圖5   國產(chǎn)鍍鋅鋼在兩種水溶液中浸泡720 h電化學(xué)阻抗譜低頻模值隨時間的變化

2.2 鍍鋅鋼在不同水環(huán)境中的電化學(xué)噪聲特征

為了更深入地了解鍍鋅鋼在兩種不同水環(huán)境中的電化學(xué)性質(zhì)，記錄了鍍鋅鋼在不同腐蝕階段的電化學(xué)噪聲信號，并對其中的電流信號進行了Hilbert-Huang解析。鍍鋅鋼在鹽水中不同時間點的電化學(xué)噪聲原始信號及其去除直流偏差后的電流噪聲信號如圖6所示，電流噪聲在去除直流偏差后均表現(xiàn)為圍繞0上下波動的信號，直接體現(xiàn)了表面鍍鋅層的溶解狀態(tài)?？梢钥闯?，鍍鋅鋼在腐蝕過程的第一階段 （4 h，圖6a和b），電流噪聲暫態(tài)峰表現(xiàn)為快速上升和快速下降，波動范圍在-1×10-9 A·cm-2至1×10-9 A·cm-2，隨著浸泡時間的增加 （48 h，圖6c和d），相同時間電流暫態(tài)峰的數(shù)量減少，預(yù)示著電流噪聲暫態(tài)峰的頻率有所降低，但波動幅度明顯增加了1倍，增加至-2×10-9~2×10-9 A·cm-2，說明鍍鋅鋼表面局部腐蝕的信號增強。隨著腐蝕過程進入到第二階段 （240 h，圖6e和f），電流噪聲暫態(tài)峰的頻率和幅度持續(xù)增加，最為明顯的是信號波動幅度由第一階段48 h的-2×10-9~2×10-9 A·cm-2增加至-5×10-9~5×10-9 A·cm-2，預(yù)示著鍍鋅鋼表面腐蝕程度的進一步加強。腐蝕過程進入到第三階段 （600 h，圖6g和h），電流暫態(tài)峰的幅度稍有降低，但暫態(tài)峰的頻率依然較高。

圖6   國產(chǎn)鍍鋅鋼在鹽水中浸泡不同時間的電化學(xué)噪聲信號

利用Hilbert-Huang變換對鍍鋅鋼不同腐蝕階段的電流噪聲進行了解析，如圖7所示，考慮到鍍鋅層是通過犧牲陽極的方式對基體提供電化學(xué)保護，將鍍鋅鋼電流噪聲中的高頻信號即腐蝕的快過程理解為鋅層局部的快速溶解和破壞，低頻信號即腐蝕的慢過程定義為由于表面鍍鋅層的全面溶解所造成的均勻腐蝕。從中可以看出，鍍鋅鋼在腐蝕的第一階段，低頻腐蝕事件即腐蝕的慢過程，全面的均勻腐蝕能量占比相對較高 （圖7a），隨著時間的增加，低頻腐蝕事件在整個時間內(nèi)占據(jù)主導(dǎo)地位 （圖7b），全面腐蝕增強；進入到第二階段，腐蝕較為均勻，低頻和高頻腐蝕事件所占比例相差不大，腐蝕進入到一個穩(wěn)定階段 （圖7c）；最后的第三階段，低頻腐蝕事件仍然占據(jù)主導(dǎo)地位，鍍鋅鋼表面繼續(xù)維持著全面腐蝕狀態(tài) （圖7d）。

圖7   國產(chǎn)鍍鋅鋼在鹽水中浸泡不同時間的電流噪聲Hilbert-Huang譜

鍍鋅鋼在淡水中不同腐蝕階段的電化學(xué)噪聲原始信號及其去除直流偏差后的電流噪聲信號如圖8所示。從中可以看出，在淡水環(huán)境下，鍍鋅鋼的電位噪聲和電流噪聲在腐蝕的每個階段均表現(xiàn)為同步上升的特征 （圖8a，c，e和g），且在每個時間節(jié)點，電流噪聲的暫態(tài)峰都表現(xiàn)出了較高的頻率 （圖8b，d，f和h），隨著時間的增加，電流暫態(tài)峰的波動幅度不斷增大，在腐蝕過程的第一階段，由4 h的-5×10-11~5×10-11 A·cm-2增加至48 h的-1×10-10~1×10-10 A·cm-2；到了腐蝕過程的第二階段，電流暫態(tài)峰的波動幅度進一步增加至240 h的-1.5×10-10~1.5×10-10 A·cm-2；腐蝕過程的第三階段，電流暫態(tài)峰的波動幅度持續(xù)增加至600 h的-2.0×10-10~2.0×10-10 A·cm-2。

圖8   國產(chǎn)鍍鋅鋼在淡水中浸泡不同時間的電化學(xué)噪聲信號

腐蝕過程每個階段電流噪聲的Hilbert-Huang譜圖如圖9所示。從中可以看出，腐蝕過程的第一個階段低頻腐蝕事件和高頻腐蝕事件所占的比例較為平均 （圖9a），隨著時間的增加，低頻腐蝕事件所占的比重逐漸增加 （圖9b和c），全面腐蝕增強，最后階段，低頻和高頻腐蝕時間依然保持著相對平均的狀態(tài) （圖9d）。

圖9   國產(chǎn)鍍鋅鋼在淡水中浸泡不同時間的電流噪聲Hilbert-Huang譜圖

2.3 鍍鋅鋼在不同水環(huán)境中的顯微形貌特征

根據(jù)以上對鍍鋅鋼在鹽水和淡水中電化學(xué)阻抗譜和電化學(xué)噪聲的分析，可以看到鍍鋅鋼在兩種溶液中表現(xiàn)出了完全不同的電化學(xué)特征。鍍鋅鋼在以上兩種溶液中浸泡720 h后的微觀形貌如圖10所示。可以看出，鍍鋅鋼在兩種溶液中呈現(xiàn)出完全不同的腐蝕形態(tài)，在鹽水溶液中主要是棒狀和片層狀腐蝕產(chǎn)物的堆積 （圖10a），而在淡水中主要是球狀產(chǎn)物規(guī)律密集的排布 （圖10b）。結(jié)合以上電化學(xué)數(shù)據(jù)的分析和微觀形貌的觀察可以得知，鍍鋅鋼在鹽水和淡水中表現(xiàn)出完全不同的腐蝕機理，在鹽水中主要是疏松的腐蝕產(chǎn)物不斷形成的腐蝕過程，具體表現(xiàn)為，鍍鋅鋼在腐蝕的第一階段 （0~144 h） 低頻阻抗模值不斷降低，由最開始的1.3×104 Ω。cm2降低到144 h的4.4×103 Ω·cm2，降低了約1個數(shù)量級 （圖5a），同時電流噪聲信號顯示，低頻腐蝕事件占據(jù)主導(dǎo)，鍍鋅鋼主要發(fā)生了全面的均勻腐蝕 （圖7a和b）；到了腐蝕過程的第二階段，低頻阻抗模值出現(xiàn)了明顯的波動，整體趨勢上先增加后降低 （圖5a），同時低頻和高頻腐蝕事件所占比例較為平均 （圖7c），這可能與表面疏松腐蝕產(chǎn)物的生成和脫落有關(guān)；到了第三階段，由于腐蝕產(chǎn)物膜的保護作用，低頻阻抗模值稍有增加 （圖5a），達到最初值的三分之一，同時均勻腐蝕的傾向性增加 （圖7d），最終表面形成了棒狀和片層狀腐蝕產(chǎn)物的堆積。

圖10   鍍鋅鋼在鹽水和淡水中浸泡720 h的微觀形貌

與鹽水環(huán)境完全不同，鍍鋅鋼在淡水中的腐蝕是致密的保護性膜層不斷生成的過程，從整個腐蝕過程三個階段來看，鍍鋅鋼在720 h的浸泡周期內(nèi)，低頻阻抗模值整體呈現(xiàn)波動式上升的趨勢，由0 h的8.2×104 Ω·cm2增加到720 h的1.1×106 Ω·cm2 （圖5b），低頻模值增加了十幾倍，同時電流噪聲信號的波動頻率一直較高 （圖8），低頻和高頻腐蝕事件所占的比例較為平均 （圖9），最終形成了致密性保護膜層的覆蓋。

3 結(jié)論

（1） 鍍鋅鋼在鹽水和淡水中的腐蝕均可分為3個階段，兩種水環(huán)境中，鍍鋅鋼在不同腐蝕階段的電化學(xué)阻抗譜和電化學(xué)噪聲表現(xiàn)出完全不同的電化學(xué)特征，最大的不同表現(xiàn)為：鍍鋅鋼在腐蝕的第一階段，其在鹽水溶液中表現(xiàn)出雙容抗弧的特征，低頻阻抗模值迅速下降，低頻腐蝕事件占據(jù)主導(dǎo)地位，而在淡水溶液中表現(xiàn)出單容抗弧的特征，低頻阻抗模值快速上升，低頻和高頻腐蝕事件所占的比例相當(dāng)。

（2） 鍍鋅鋼在鹽水溶液中的腐蝕速率明顯高于其在淡水中的腐蝕速率，鍍鋅鋼在鹽水中的腐蝕本質(zhì)上是疏松的腐蝕產(chǎn)物不斷堆積、脫落的形成過程，而在淡水中則是具有明顯保護性的致密化腐蝕產(chǎn)物的形成過程。

參考文獻 

[1]

Wang Y B.

Investigation on interfacial microstructures and properties of hot-dip galvanizing coating

[D]. Xi'an: Northwestern Polytechnical University, 2016

[本文引用: 2]

王友彬.

熱浸鍍鋅鍍層界面結(jié)構(gòu)與性能研究

[D]. 西安: 西北工業(yè)大學(xué), 2016

[本文引用: 2]

[2]

Cui Z Y, Li X G, Xiao K, et al.

Corrosion behavior of field-exposed zinc in a tropical marine atmosphere

[J]. Corrosion, 2014, 70: 731

[本文引用: 1]

[3]

De La Fuente D, Castaño J G, Morcillo M.

Long-term atmospheric corrosion of zinc

[J]. Corros. Sci., 2007, 49: 1420

[4]

Meng Y, Liu L J, Zhang D W, et al.

Initial formation of corrosion products on pure zinc in saline solution

[J]. Bioact. Mater., 2019, 4: 87

[5]

Chung S C, Lin A S, Chang J R, et al.

EXAFS study of atmospheric corrosion products on zinc at the initial stage

[J]. Corros. Sci., 2000, 42: 1599

[6]

Yang H Y, Ding G Q, Huang G Q, et al.

Corrosion behavior of galvanized steels in different atmospheric environments

[J]. Corros. Prot., 2017, 38: 369

楊海洋, 丁國清, 黃桂橋等.

鍍鋅鋼在不同大氣環(huán)境中的腐蝕行為

[J]. 腐蝕與防護, 2017, 38: 369

[7]

Zhong X Z, Wang Z Y, Liu Y J, et al.

Corrosion behavior of galvanized steel in simulated ocean atmosphere

[J]. J. Chin. Soc. Corros. Prot., 2015, 35: 151

鐘西舟, 王振堯, 劉艷潔等.

鍍鋅鋼在模擬海洋大氣環(huán)境下的腐蝕行為

[J]. 中國腐蝕與防護學(xué)報, 2015, 35: 151

[8]

Yadav A P, Katayama H, Noda K, et al.

Effect of Fe-Zn alloy layer on the corrosion resistance of galvanized steel in chloride containing environments

[J]. Corros. Sci., 2007, 49: 3716

[9]

Wang X D, Gao L Y, Chen X P, et al.

Corrosion resistance of domestic galvanized steel sheet

[J]. Mater. Prot., 2002, 35(10): 12

[本文引用: 1]

王向東, 高令遠, 陳小平等.

國產(chǎn)鍍鋅鋼板的耐蝕性研究

[J]. 材料保護, 2002, 35(10): 12

[本文引用: 1]

[10]

Granese S L, Rosales B M, Fernandez A.

Behavior of Zn in atmospheres containing sulfur dioxide and chloride ions

[A]. 11th International Corroion Congress [C]. Florence: International Corrosion Council, 2009

[本文引用: 1]

[11]

Svensson J E, Johansson L G.

A Laboratory study of the initial stages of the atmospheric corrosion of zinc in the presence of NaCl; influence of SO2 and NO2

[J]. Corros. Sci., 1993, 34: 721

[本文引用: 2]

[12]

Ning L J, Du A L, Xu L K, et al.

Corrosion behavior of galvanized steel in NaCl solution

[J]. Corros. Sci. Prot. Technol., 2012, 24: 291

[本文引用: 2]

寧麗君, 杜愛玲, 許立坤等.

鍍鋅層在NaCl溶液中的腐蝕行為研究

[J]. 腐蝕科學(xué)與防護技術(shù), 2012, 24: 291

[本文引用: 2]

[13]

Liu S, Sun H Y, Fan H J, et al.

Progress of research on corrosion behavior of galvanized steel

[J]. Mater. Prot., 2012, 45(12): 42

劉栓, 孫虎元, 范匯吉等.

鍍鋅鋼腐蝕行為的研究進展

[J]. 材料保護, 2012, 45(12): 42

[14]

Liu S, Sun H Y, Sun L J, et al.

Effects of Zn(OH)2 on corrosion behavior of galvanized steel in seawater

[J]. Mater. Eng., 2013, (8): 60

[本文引用: 1]

劉栓, 孫虎元, 孫立娟等.

海水中Zn(OH)2對鍍鋅鋼腐蝕行為的影響

[J]. 材料工程, 2013, (8): 60

[本文引用: 1]

[15]

Marder A R.

The metallurgy of zinc-coated steel

[J]. Prog. Mater. Sci., 2000, 45: 191

[本文引用: 1]