大量研究和工程實(shí)踐證明，鋼筋的銹蝕是造成混凝土結(jié)構(gòu)性能退化或過早失效的主要原因，并嚴(yán)重影響混凝土結(jié)構(gòu)的服役壽命和耐久性。通常情況下，由于混凝土內(nèi)部的高堿性環(huán)境 （pH值12.5~13.5），鋼筋處于鈍性狀態(tài)，但隨混凝土結(jié)構(gòu)服役時(shí)間的延長，外界侵蝕性物質(zhì) （如Cl-,SO42-） 會(huì)不斷通過混凝土孔隙擴(kuò)散到混凝土內(nèi)部并到達(dá)鋼筋表面，從而引起鋼筋表面局部化學(xué)環(huán)境的改變，致使鋼筋鈍性遭到破壞，誘發(fā)鋼筋銹蝕。鋼筋的腐蝕不僅造成巨大經(jīng)濟(jì)損失，導(dǎo)致混凝土結(jié)構(gòu)性能下降，耐久性受損，甚至承載性能喪失，而且還可能給人民的生命、財(cái)產(chǎn)帶來威脅。尤其是在苛刻的海洋環(huán)境下，Cl-誘發(fā)的鋼筋銹蝕問題尤為突出，因此，如何采取有效防腐措施，借以減緩或控制鋼筋的銹蝕已成為世界性亟待解決的技術(shù)問題。

    阻銹劑因其防護(hù)效果好、成本低、操作簡便等特點(diǎn)，已成為國內(nèi)外各種重大基礎(chǔ)工程設(shè)施中鋼筋腐蝕防護(hù)的主要技術(shù)手段，并受到普遍關(guān)注。然而，縱觀目前國內(nèi)外工程中使用的阻銹劑，絕大多數(shù)仍以無機(jī)鹽為主 （如亞硝酸鹽或磷酸鹽等），尤其是Ca（NO2）2,仍是目前工程中應(yīng)用最為普遍的一類鋼筋阻銹劑。問題是這種典型的氧化型阻銹劑，在降低鋼筋腐蝕活性，保護(hù)鋼筋免遭腐蝕的同時(shí)，其自身濃度卻不斷被消耗，致使其長期阻銹效果難以得到保證，甚至在用量不足時(shí)還促進(jìn)鋼筋的銹蝕。另外，Ca（NO2）2是有毒物質(zhì)，具有明確的致癌作用，在歐洲等一些發(fā)達(dá)國家已被禁止使用。因此，研究開發(fā)高效、環(huán)保有機(jī)阻銹劑已成為國內(nèi)外關(guān)注的熱點(diǎn)。

    醇胺類化合物因其成本低、水溶性好、對混凝土本體性能負(fù)作用小等優(yōu)點(diǎn)，成為目前國內(nèi)外研究最多、最為廣泛的一類。然而，文獻(xiàn)調(diào)研表明，有關(guān)該類阻銹劑在實(shí)際混凝土中的阻銹性能，尤其是長期阻銹效果仍存在不同爭議，甚至出現(xiàn)相互矛盾的研究結(jié)果，嚴(yán)重制約了該類阻銹劑在實(shí)際工程中的應(yīng)用。同時(shí)，由于混凝土內(nèi)部高堿性環(huán)境，鋼筋表面通常被一層氧化膜所覆蓋，加之混凝土自身為一種復(fù)雜多相、非均質(zhì)的不穩(wěn)定腐蝕體系，使得混凝土中鋼筋的腐蝕過程十分復(fù)雜，與常規(guī)裸金屬的腐蝕防護(hù)相比，鋼筋的防護(hù)具有顯著的差異。因此，單一阻銹劑很難達(dá)到有效抑制鋼筋銹蝕的目的，而通過多種化合物間的緩蝕協(xié)同效應(yīng)，經(jīng)過優(yōu)化復(fù)配，不僅可大幅提升阻銹劑的防腐效果，實(shí)現(xiàn)對混凝土中鋼筋銹蝕的有效控制，還可有效降低防腐成本，提高阻銹劑的利用效率，已成為國內(nèi)外阻銹劑研究的重要技術(shù)途徑。前期研究表明，咪唑啉衍生物、有機(jī)胺和羥基化合物等在含Cl-的混凝土模擬液中對鋼筋具有良好的阻銹性能，并對化合物間的緩蝕協(xié)同效應(yīng)進(jìn)行了初探。在此基礎(chǔ)上，本文基于對阻銹劑成分的進(jìn)一步優(yōu)化，以咪唑啉衍生物和有機(jī)胺為主體，復(fù)配了一種全有機(jī)阻銹劑 （記作IMC-16），利用不同電化學(xué)檢測技術(shù)，分別在混凝土模擬液和硬化混凝土試塊中，對其阻銹性能進(jìn)行了研究，目的就是從混凝土模擬液到實(shí)際混凝土試塊兩方面入手，來系統(tǒng)評價(jià)該類阻銹劑對鋼筋腐蝕防護(hù)性能的可靠性和穩(wěn)定性，以期為未來阻銹劑的工程應(yīng)用提供實(shí)驗(yàn)依據(jù)和技術(shù)支撐。

    1 實(shí)驗(yàn)方法

    1.1 實(shí)驗(yàn)材料

    鋼筋試樣 （Φ10 mm×50 mm） 與工作電極 （Φ10 mm×70 mm） 由普通建筑鋼筋加工而成，表面粗糙度Ra最大允許值為6.3 ?m。將工作電極的一端焊接Cu導(dǎo)線，并用環(huán)氧樹脂密封，另一端露出50 mm作為工作面 （面積16.493 cm2）。輔助電極為Φ6 mm×80 mm石墨棒。

    參照阻銹劑相關(guān)評定標(biāo)準(zhǔn) （YB/T 9231-1998），混凝土模擬液為含1.15% （質(zhì)量分?jǐn)?shù)） NaCl的飽和Ca（OH）2溶液，由二次蒸餾水和分析純Ca（OH）2 （天津市恒興化學(xué)試劑制造有限公司） 配制。阻銹劑添加量 （包括對比樣Ca（NO2）2） 為溶液質(zhì)量的2%。

    實(shí)驗(yàn)用水泥為PS 32.5礦渣硅酸鹽水泥，細(xì)骨料為河砂，使用前過篩 （Ф1.5 mm）。用于干濕循環(huán)實(shí)驗(yàn)混凝土試塊的制作參照GB 8076-1997進(jìn)行，配料質(zhì)量比為灰∶砂∶水=2∶5∶1,阻銹劑 （包括對比樣Ca（NO2）2） 用量為水泥用量的2% （質(zhì)量分?jǐn)?shù)）?；炷翝仓坪笤谡駝?dòng)臺上振實(shí)10 s,24 h后脫模，而后將混凝土試件放入標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)箱養(yǎng)護(hù)7 d,混凝土保護(hù)層厚度大于2 cm。為模擬混凝土中鋼筋的實(shí)際狀態(tài)，混凝土試塊中除填埋電化學(xué)檢測用工作電極與輔助電極外，同時(shí)還填埋3個(gè)獨(dú)立的鋼筋試樣。

    1.2 電化學(xué)實(shí)驗(yàn)

    將鋼筋電極浸入混凝土模擬液，在規(guī)定時(shí)間進(jìn)行半電池腐蝕電位、線性極化與電化學(xué)交流阻抗 （EIS） 檢測?；炷猎噳K干濕循環(huán)加速腐蝕實(shí)驗(yàn)循環(huán)制度為：首先將混凝土試塊在室溫3.5% （質(zhì)量分?jǐn)?shù)） NaCl溶液中浸泡16 h,浸泡的同時(shí)進(jìn)行半電池腐蝕電位和線性極化測量，而后取出室溫放置4 h,再在75 ℃烘箱中烘干4 h,24 h為一個(gè)循環(huán)。經(jīng)60次循環(huán)后，劈開混凝土試塊，觀察鋼筋試樣表面腐蝕狀況。

    鋼筋半電池腐蝕電位測量用Fluke 8845A數(shù)字萬用表進(jìn)行，其它電化學(xué)測試在 P&G Parstat 2273電化學(xué)工作站上進(jìn)行。鋼筋電極為工作電極，石墨電極為輔助電極，飽和KCl甘汞電極 （SCE） 作為參比電極。線性極化在相對開路電位 （OCP） ±25 mV范圍內(nèi)進(jìn)行，掃描速率為0.166 mV/s。EIS測量在OCP下進(jìn)行，激勵(lì)信號為±10 mV正弦波，測量頻率范圍為105~10-2 Hz,阻抗結(jié)果用ZSimpWin軟件進(jìn)行分析。所有電位均相對于SCE,實(shí)驗(yàn)溫度為室溫。

    2 結(jié)果與討論

    2.1 混凝土模擬液中阻銹劑對鋼筋的阻銹性能

    2.1.1 鋼筋腐蝕電位和腐蝕電流密度 圖1分別為空白和添加不同阻銹劑時(shí)，1.15%NaCl飽和Ca（OH）2溶液中鋼筋電極腐蝕電位 （Ecorr） 和腐蝕電流密度 （Icorr） 隨浸泡時(shí)間的變化。由圖1a可以看出，對于空白和添加Ca（NO2）2體系，在整個(gè)浸泡實(shí)驗(yàn)過程中，鋼筋Ecorr呈逐漸下降趨勢，與之相應(yīng)的鋼筋I(lǐng)corr 也隨浸泡時(shí)間的延長而逐漸增大 （圖1b）。具體而言，空白溶液中，鋼筋Ecorr除在浸泡初始階段有所波動(dòng)外，隨浸泡時(shí)間的進(jìn)一步延長，總體呈緩慢下降的趨勢；而鋼筋I(lǐng)corr在浸泡最初的10 h內(nèi)卻迅速升高，且隨浸泡時(shí)間延長逐漸增大，在浸泡約70 h后又開始下降并出現(xiàn)波動(dòng)，這與腐蝕電位的變化相一致。Ecorr與Icorr的這種變化表明，鋼筋電極表面在侵蝕性Cl-作用下處于活性狀態(tài)并已發(fā)生腐蝕，且隨浸泡時(shí)間延長腐蝕不斷增強(qiáng)。這主要與溶液中具有鈍性作用的OH-與具有侵蝕性Cl-在電極表面的競爭吸附過程相關(guān)。通常OH-在鋼筋表面發(fā)生吸附并與溶解下來的鐵離子反應(yīng)，所生成的羥基氧化鐵/氧化亞鐵在鋼筋表面的沉積，可有效促進(jìn)鋼筋表面鈍化膜的生長，同時(shí)對鈍化膜缺陷具有修復(fù)和增強(qiáng)作用，有益于鋼筋表面耐蝕性的提高。相反，侵蝕性Cl-在鋼筋表面發(fā)生吸附，并在鋼筋表面生成可溶性金屬氯化物，將導(dǎo)致鋼筋表面鈍性破壞，進(jìn)而加快基體金屬溶解，促進(jìn)鋼筋腐蝕的發(fā)生。因此，從空白實(shí)驗(yàn)結(jié)果看，在整個(gè)浸泡實(shí)驗(yàn)過程中，Cl-對鋼筋表面膜的破壞和侵蝕作用要明顯強(qiáng)于OH-的修復(fù)和增強(qiáng)作用，溶液中Cl-在鋼筋表面的吸附，有效促進(jìn)了鋼筋的活性溶解，從而導(dǎo)致鋼筋Ecorr不斷下降，Icorr迅速升高。而添加Ca（NO2）2時(shí)，鋼筋的Ecorr在浸泡初始階段先快速下降，而后又緩慢降低，浸泡后期又有所升高，但在整個(gè)實(shí)驗(yàn)過程中，鋼筋的Ecorr始終明顯高于空白模擬液中的。與之相應(yīng)的鋼筋I(lǐng)corr在整個(gè)浸泡實(shí)驗(yàn)時(shí)間范圍內(nèi)，隨浸泡時(shí)間延長卻緩慢升高，且大幅低于空白模擬溶液中的。但在浸泡約120 h后，Icorr已高于添加阻銹劑IMC-16時(shí)的值。這是因?yàn)椋珻a（NO2）2作為氧化型阻銹劑，可通過以下反應(yīng)有效促進(jìn)鋼筋表面的鈍化和鈍化膜形成，使鋼筋的Ecorr明顯提高，Icorr減小。這種效應(yīng)在浸泡初期尤其明顯，但隨浸泡時(shí)間延長，Ca（NO2）2不斷消耗，其阻銹效果開始逐漸降低，表現(xiàn)為鋼筋腐蝕速率逐漸增大。總體看，盡管浸泡初期Ca（NO2）2對鋼筋銹蝕具有良好的抑制作用，但后期其阻銹效果卻逐漸下降。

    對于添加阻銹劑IMC-16體系，由圖1a可以看出，在浸泡初始10 h內(nèi)，鋼筋Ecorr快速升高，而后隨浸泡時(shí)間延長又緩慢下降，后期又有所升高，也始終高于空白模擬液中的。而鋼筋I(lǐng)corr在浸泡開始的前30 h內(nèi)快速降低，而后隨浸泡時(shí)間繼續(xù)延長，開始緩慢下降并逐步趨于穩(wěn)定。這種結(jié)果與溶液中阻銹劑分子在鋼筋表面與Cl-間的競爭吸附相關(guān)，阻銹劑分子在電極表面通過吸附并形成保護(hù)膜，可有效阻止侵蝕性Cl-與鋼筋表面的接觸。盡管在浸泡初期有機(jī)分子在鋼筋表面的吸附量有限，所形成的吸附保護(hù)膜不完整，但隨吸附作用時(shí)間延長，吸附量逐漸增加，所形成吸附保護(hù)膜不斷完整，對Cl-的阻擋、屏蔽效應(yīng)也更加明顯，從而表現(xiàn)為鋼筋Ecorr升高，Icorr逐漸下降，鋼筋耐蝕性增強(qiáng)。表明IMC-16阻銹劑對鋼筋的銹蝕具有很好的抑制效果，且優(yōu)于Ca（NO2）2。

    2.1.2 電化學(xué)阻抗譜 圖2為空白和添加不同阻銹劑時(shí)混凝土模擬液中鋼筋電極的電化學(xué)阻抗譜?？梢钥闯?，在空白和添加Ca（NO2）2體系中，隨浸泡時(shí)間延長，無論阻抗復(fù)平面上容抗弧半徑 （圖2a1和b1），還是最大相位角 （圖2a2和b2） 均呈逐漸下降的趨勢，尤其在空白溶液中這種變化更為明顯。同時(shí)，阻抗Bode圖中相位角峰寬隨浸泡時(shí)間的延長也逐漸變窄，最大相位角所對應(yīng)的特征頻率不斷向高頻端偏移。這表明在Cl-的侵蝕作用下，隨浸泡時(shí)間延長，鋼筋電極表面腐蝕反應(yīng)電阻不斷減小，鋼筋表面膜性能受損，耐蝕性降低并發(fā)生腐蝕。另外還可看出，空白溶液中鋼筋電極在浸泡24 h后，其復(fù)平面阻抗模值和相位角基本趨于穩(wěn)定；而添加Ca（NO2）2時(shí)，隨浸泡時(shí)間延長，復(fù)平面阻抗模值表現(xiàn)為先下降，而后有所增加，然后再下降的行為。這是因?yàn)镃a（NO2）2可促進(jìn)鋼筋表面鈍化，對鋼筋表面成膜過程具有促進(jìn)作用，因此，在浸泡初期，阻抗復(fù)平面上出現(xiàn)一個(gè)半徑非常大的容抗弧，表明添加Ca（NO2）2后，鋼筋表面膜性能得到改善，耐蝕性增強(qiáng)。之后隨時(shí)間推移，溶液中Ca（NO2）2逐漸消耗，且吸附在鋼筋表面的Cl-不斷增多，在Cl-侵蝕作用下，鋼筋電極阻抗模值降低，耐蝕性下降，容抗弧半徑也逐漸減小。但與空白溶液相比，加入Ca（NO2）2后，鋼筋電極復(fù)平面阻抗模值始終比空白模擬液中的高1個(gè)數(shù)量級，表明Ca（NO2）2對鋼筋銹蝕具有明顯的抑制作用，但其后期阻銹性能卻逐漸下降。至于添加IMC-16阻銹劑體系 （圖2c），隨浸泡時(shí)間延長，阻抗復(fù)平面容抗弧半徑不斷增大，阻抗模值與最大相位角也不斷增加，浸泡約72 h后，鋼筋電極表面阻抗值和相位角變化不大，并趨于穩(wěn)定。表明添加阻銹劑后鋼筋電極表面腐蝕阻力增加，抗銹蝕能力增強(qiáng)。這主要得益于阻銹劑分子在鋼筋電極表面所形成的吸附保護(hù)膜，有效阻擋了介質(zhì)中Cl-與鋼筋表面的接觸，從而抑制了鋼筋腐蝕的發(fā)生。與此同時(shí)，隨浸泡時(shí)間延長，Bode圖中相位角峰寬逐步變寬，且最大相位角所對應(yīng)的特征頻率逐漸向低頻端偏移。表明電極表面所形成的阻銹劑保護(hù)膜更為致密、均勻，對鋼筋的保護(hù)性能得到提高,IMC-16阻銹劑對鋼筋銹蝕具有很好的抑制效果；另一方面也證明該阻銹劑阻銹效果的發(fā)揮需經(jīng)歷一個(gè)不斷吸附、成膜的過程。

    另外還可看出，鋼筋電極的阻抗行為表現(xiàn)出2個(gè)時(shí)間常數(shù)特征，分別對應(yīng)于阻抗復(fù)平面中高頻和低頻端兩個(gè)容抗弧，其中高頻端容抗弧為鋼筋表面膜對激勵(lì)電信號的響應(yīng)，而低頻端容抗弧則代表鋼筋電極表面Faraday過程。因此，阻抗行為可用圖3等效電路進(jìn)行擬合，其中，Rs為溶液電阻，Rf代表鋼筋電極表面膜電阻，Rct為電荷傳遞電阻。鑒于電極表面膜的不均勻性，其容抗行為常偏離理論值，故用常相位角元件CPE代替電容，CPE1代表電極表面所形成的復(fù)合膜電容 （Cf），CPE2表征電極表面/溶液界面雙電層電容 （Cdl）。通常鋼筋的耐蝕性能與Rf和Rct的大小密切相關(guān)，故可以使用電極表面反應(yīng)總電阻Rt=Rf+Rct,來表征鋼筋電極的耐蝕性能。擬合得到的Rt,Cf及Cdl隨浸泡時(shí)間的變化規(guī)律示于圖4。

    由圖4a可以看出，空白和添加Ca（NO2）2阻銹劑時(shí)，表征鋼筋腐蝕難易程度的Rt隨浸泡時(shí)間的延長呈逐漸下降趨勢。尤其是在添加Ca（NO2）2時(shí)，鋼筋電極Rt下降更為明顯，在浸泡約90 h后，其阻值已明顯低于添加IMC-16阻銹劑時(shí)的值。而與之相應(yīng)的電極表面Cf （圖4b） 與Cdl （圖4c），卻隨浸泡時(shí)間延長而逐漸增大，這種現(xiàn)象在空白溶液中表現(xiàn)的更為顯著。鋼筋電極表面Rt的下降和Cf的增大，表明鋼筋電極在Cl-侵蝕作用下表面膜防護(hù)性能退化，鋼筋更易發(fā)生腐蝕，耐蝕性下降。而添加IMC-16阻銹劑后，隨浸泡時(shí)間延長，鋼筋電極表面Rt逐漸升高，Cf與Cdl不斷下降。鋼筋表面Rt的升高，表明大量有機(jī)阻銹劑分子吸附到電極表面并形成有序的保護(hù)膜，有效降低了鋼筋表面銹蝕反應(yīng)活性點(diǎn)，從而大幅降低了鋼筋銹蝕的風(fēng)險(xiǎn)，提高了鋼筋耐Cl-侵蝕性能。而Cf和Cdl的下降，表明添加IMC-16后，鋼筋電極表面膜致密性和耐蝕性得到改善，阻銹劑分子在鋼筋表面不斷吸附并取代介電常數(shù)較大的水分子，導(dǎo)致電極表面Cdl值下降。這與線性極化研究結(jié)果相一致。

    2.2 混凝土試塊中阻銹劑對鋼筋的阻銹性能

    為確定阻銹劑在實(shí)際混凝土中的阻銹效果，參照YB/T 9231-1998標(biāo)準(zhǔn)，開展了混凝土試塊干/濕循環(huán)加速模擬實(shí)驗(yàn)。圖5為添加不同阻銹劑時(shí)混凝土試塊中鋼筋電極Ecorr和Icorr隨干濕循環(huán)次數(shù)的變化。由圖5a可見，空白混凝土試樣中，在起初的10余次干濕循環(huán)過程中，隨循環(huán)次數(shù)的增加，鋼筋電極Ecorr迅速下降；而后隨干濕循環(huán)次數(shù)增加，電位雖有波動(dòng)但基本趨于穩(wěn)定。相應(yīng)的鋼筋I(lǐng)corr快速升高，而后隨實(shí)驗(yàn)時(shí)間的延長繼續(xù)緩慢上升。這表明干濕循環(huán)實(shí)驗(yàn)初期，隨溶液中侵蝕性Cl-的不斷滲透并在鋼筋表面的積聚，鋼筋表面逐漸失去鈍性而處于活性腐蝕狀態(tài)，并發(fā)生腐蝕；而干濕循環(huán)后期Icorr的進(jìn)一步升高，則表明鋼筋的腐蝕在進(jìn)一步發(fā)展。對于添加Ca（NO2）2阻銹劑體系，在開始的前10次循環(huán)過程中，鋼筋Ecorr明顯升高，Icorr很小，但隨實(shí)驗(yàn)的繼續(xù)進(jìn)行，鋼筋Ecorr急速下降，Icorr快速升高，而后二者雖有波動(dòng)但基本趨于穩(wěn)定。這種結(jié)果由作為氧化型Ca（NO2）2阻銹劑的阻銹機(jī)制所決定。因?yàn)樵诟蓾裱h(huán)實(shí)驗(yàn)初期，鋼筋表面不存在Cl-或其濃度很低，Ca（NO2）2對鋼筋表面鈍化膜的形成具有較好的促進(jìn)和修復(fù)作用，可有效抑制和減緩鋼筋腐蝕的發(fā)生。但隨干濕循環(huán)實(shí)驗(yàn)周次的增加，鋼筋表面Cl-不斷聚集，Ca（NO2）2不斷消耗，當(dāng)二者濃度之比高于某一臨界值時(shí)，Ca（NO2）2對鋼筋表面膜的鈍化和修復(fù)能力不足以克服Cl-對其鈍性的破壞，從而導(dǎo)致鋼筋表面局部腐蝕的發(fā)生，表現(xiàn)為鋼筋Ecorr的下降與Icorr的升高。但在整個(gè)實(shí)驗(yàn)過程中，鋼筋電極的Ecorr仍高于相應(yīng)空白條件下的值，Icorr也相對較低，表明Ca（NO2）2仍具有一定的阻銹效果。而添加阻銹劑IMC-16時(shí)，在干濕循環(huán)實(shí)驗(yàn)初期，鋼筋Ecorr稍有升高，Icorr有所增大，但隨干濕循環(huán)次數(shù)增加，鋼筋Ecorr和Icorr開始下降，并逐步趨于穩(wěn)定，鋼筋Ecorr也明顯高于相應(yīng)空白和添加Ca（NO2）2時(shí)的值，Icorr基本維持在0.05 μA·cm-2以下，遠(yuǎn)小于空白和添加Ca（NO2）2條件下的值。表明有機(jī)阻銹劑的添加有效抑制了Cl-對鋼筋表面的侵蝕，延緩鋼筋的起始銹蝕時(shí)間，其阻銹效果主要是通過有機(jī)化合物分子與Cl-在鋼筋表面的競爭吸附成膜，有效阻止Cl-與鋼筋表面接觸而實(shí)現(xiàn)的。

    圖6為添加不同阻銹劑混凝土試塊中經(jīng)60次干濕循環(huán)后鋼筋試樣表面腐蝕形貌?？梢钥闯?，在空白試塊中的3個(gè)鋼筋試樣都出現(xiàn)不同程度的局部銹蝕，表面粗糙度明顯增大，腐蝕區(qū)有黑色或棕紅色的鐵銹生成，表明經(jīng)60次干濕循環(huán)后，Cl-已擴(kuò)散到了鋼筋表面并逐漸累積，誘發(fā)了嚴(yán)重的鋼筋銹蝕。在添加Ca（NO2）2的混凝土試塊中，3個(gè)平行鋼筋試樣僅1個(gè)試樣未出現(xiàn)腐蝕，另2個(gè)則發(fā)生了明顯的局部腐蝕，表明Ca（NO2）2作為一種陽極型阻銹劑在實(shí)際混凝土中不能完全保證對鋼筋的有效防護(hù)。而在添加IMC-16混凝土試塊中，3個(gè)平行鋼筋試樣均未發(fā)生銹蝕，表明IMC-16阻銹劑阻銹效果明顯，可有效抑制Cl-誘發(fā)的鋼筋局部銹蝕。這與電化學(xué)檢測結(jié)果相一致。

    3 結(jié)論

    （1） 混凝土模擬液和混凝土試塊干濕循環(huán)研究結(jié)果表明，在未添加緩蝕劑條件下，鋼筋電極在侵蝕性Cl-作用下，表面鈍性可很快遭到破壞，并發(fā)生嚴(yán)重局部腐蝕。

    （2） IMC-16阻銹劑可有效抑制Cl-誘導(dǎo)的鋼筋局部銹蝕和延緩鋼筋的起始銹蝕時(shí)間，對鋼筋具有優(yōu)良的阻銹性能；與Ca（NO2）2相比，盡管阻銹劑的初期阻銹性能不明顯，但在相同使用濃度下，其長期阻銹性能和可靠性要明顯優(yōu)于Ca（NO2）2。

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