摘要

熱障涂層能顯著提高航空發(fā)動(dòng)機(jī)的效率和推重比，具備保護(hù)關(guān)鍵熱端部件 （例如渦輪葉片） 能力而獲得廣泛運(yùn)用，其構(gòu)成一般由外表面的陶瓷隔熱層和抗高溫氧化的中間粘接層組成。在熱障涂層體系中，粘接層抗高溫氧化性能的好壞直接決定了熱障涂層體系的服役性能和壽命，因此受到相關(guān)研究者的關(guān)注。金屬Pt改性的粘接層具有優(yōu)異的抗高溫氧化和熱腐蝕綜合性能，特別是表面生成的連續(xù)致密Al2O3氧化膜抗剝落性強(qiáng)，是高溫防護(hù)金屬粘結(jié)層的優(yōu)選方案。本文重點(diǎn)介紹了Pt改性MCrAlY粘接層和Pt改性鋁化物涂層的研究現(xiàn)狀和進(jìn)展，并且論述了制備方法與原理及其特點(diǎn)，對(duì)先進(jìn)Pt改性粘接層的發(fā)展趨勢(shì)進(jìn)行了展望。

關(guān)鍵詞： 熱障涂層 ; MCrAlY ; 鉑鋁涂層 ; 活性元素

航空發(fā)動(dòng)機(jī)渦輪前進(jìn)口溫度高低是衡量發(fā)動(dòng)機(jī)水平的重要指標(biāo)，它直接決定和影響著發(fā)動(dòng)機(jī)能效和推重比。目前推重比8級(jí)以上的先進(jìn)航空發(fā)動(dòng)機(jī)前端溫度已達(dá)到1900 K[1]，該溫度已經(jīng)遠(yuǎn)遠(yuǎn)超過了大部分金屬的熔點(diǎn)，對(duì)葉片結(jié)構(gòu)材料的選材提出了新的挑戰(zhàn)。為了實(shí)現(xiàn)在如此高溫下長(zhǎng)期工作，研究者開發(fā)了如下3種技術(shù)來提高渦輪葉片的耐久性與可靠性[2,3,4,5,6]：（1） 先進(jìn)單晶高溫合金技術(shù)；（2） 高效氣膜冷卻技術(shù)；（3） 熱障涂層 （TBCs） 技術(shù)。上述技術(shù)合稱為航空發(fā)動(dòng)機(jī)渦輪葉片三大關(guān)鍵技術(shù)，是實(shí)現(xiàn)渦輪工作葉片在更高溫度下服役的可靠保障。典型的TBCs系統(tǒng)通常由表面陶瓷層 （TC） 和金屬粘接層 （BC） 組成，在服役條件下粘結(jié)層表面會(huì)形成熱生長(zhǎng)氧化膜 （TGO）。

金屬粘接層位于陶瓷面層和金屬基體之間，一方面可以改善金屬基體與陶瓷面層的物理相容性，另一方面可以緩解陶瓷層和金屬基體之間熱膨脹系數(shù)的不匹配[6,7,8]。目前，應(yīng)用最廣泛的是MCrAlY型粘接層 （M=Ni,Co或NiCo），它不依賴于合金基材，可通過真空電弧鍍、熱噴涂等方式實(shí)現(xiàn)包覆沉積，具有良好的抗高溫氧化和抗熱腐蝕能力。高溫服役環(huán)境下，金屬粘接層會(huì)形成一層連續(xù)致密的Al2O3層，從而保護(hù)和防止粘接層進(jìn)一步氧化。隨著服役時(shí)間的延長(zhǎng)，氧化膜不斷增厚，內(nèi)應(yīng)力不斷增大，最終導(dǎo)致氧化膜界面附近的陶瓷涂層發(fā)生剝落而失效。由于先天Al含量不足，MCrAlY包覆涂層主要由γ/γ‘和少量β相組成，在1050 ℃以下它擁有優(yōu)異的抗氧化性能，但難以在1100 ℃及以上長(zhǎng)期穩(wěn)定工作，因此研發(fā)具有更高服役溫度的金屬粘接層十分迫切[7,8]。NiAl系粘接層以其更高的熔點(diǎn)和抗高溫氧化特性受到越來越多的關(guān)注，適于在1100 ℃以上高溫環(huán)境服役。研究[1,7]表明，通過添加活性元素對(duì)MCrAlY和NiAl進(jìn)行改性是一種提高涂層抗氧化性能的有效手段，例如Pt、Y和Nd摻入后傾向于占據(jù)Ni3Al或NiAl中Ni的位置，而La，Sm，Ce，Eu，Hf和Zr摻入后則更傾向于占據(jù)Al的位置，摻雜后均可有效提高涂層抗氧化性能。在這些摻雜或合金化元素中，Pt的改性效果最為明顯，國(guó)內(nèi)外相關(guān)研究機(jī)構(gòu)或公司已經(jīng)實(shí)現(xiàn)Pt改性鋁化物涂層的大范圍工業(yè)應(yīng)用[9,10,11]。

1 熱障涂層的制備方法

1.1 等離子噴涂陶瓷涂層

等離子噴涂 （APS） 是早期運(yùn)用于制備熱障涂層的工藝方法[12,13]，具有沉積效率高、成本低廉的特點(diǎn)，至今仍在規(guī)模使用。其主要原理是采用等離子體將Y2O3穩(wěn)定的ZrO2 （YSZ） 粉末加熱至熔融狀態(tài)，而熔融狀態(tài)的球形粉末高速撞擊工件后發(fā)生塑性變形，并粘附于基體表面，隨著沉積時(shí)間的延長(zhǎng)而累積形成一定厚度的涂層。

等離子噴涂工藝制備的陶瓷涂層具有如下特點(diǎn)[12,13]：（1） 涂層具有一定的孔隙率，同時(shí)存在較多的橫向界面對(duì)熱流傳輸起阻擋作用，可有效降低陶瓷層的熱導(dǎo)率；（2） 顯微組織呈現(xiàn)片層狀，表面粗糙度大，橫向應(yīng)變?nèi)菹扌?，高溫服役過程中易于發(fā)生層片狀剝落；（3） 熱噴涂過程中涂層內(nèi)易于出現(xiàn)大量熔渣、夾雜物和微裂紋。

等離子噴涂工藝適用于在尺寸較大零部件上沉積陶瓷涂層，例如航空發(fā)動(dòng)機(jī)燃燒室火焰筒、隔熱瓦及渦輪靜止導(dǎo)向葉片等。

1.2 電子束物理氣相沉積陶瓷涂層

電子束物理氣相沉積 （EB-PVD） 技術(shù)是利用高能電子束轟擊陶瓷靶材使之氣化，靶材以分子或者原子的形式沉積于工件表面以形成涂層。

該工藝具有以下特點(diǎn)[14]：（1） EB-PVD制備的陶瓷層和金屬粘接層主要以化學(xué)結(jié)合為主，涂層結(jié)合強(qiáng)度高，其壽命較熱噴涂涂層壽命可提高約6倍；（2） EB-PVD制備的陶瓷層呈現(xiàn)典型的柱狀晶結(jié)構(gòu)，具有較高的應(yīng)變?nèi)菹蓿篃嵴鹉芰?qiáng)。

EB-PVD適用于制備軍、民用高性能航空發(fā)動(dòng)機(jī)渦輪動(dòng)葉片以及少量燃?xì)廨啓C(jī)渦輪動(dòng)葉片等。EB-PVD設(shè)備昂貴，目前主要依賴進(jìn)口。并且，工藝控制較為復(fù)雜，需要真空條件，導(dǎo)致生產(chǎn)成本較高而限制其大量的運(yùn)用。

1.3 多弧離子鍍沉積金屬粘結(jié)層

多弧離子鍍 （AIP） 是采用電弧放電的方法，在固體的陰極靶材上直接蒸發(fā)金屬，蒸發(fā)物是從陰極弧光放出的陰極物質(zhì)的離子，從而在基材表面沉積成為薄膜的方法。

該方法具有如下特點(diǎn)：從陰極直接產(chǎn)生等離子體，不用熔池，陰極靶可根據(jù)工件形狀在任意方向布置，使夾具大為簡(jiǎn)化；入射粒子能量高，膜致密度高，強(qiáng)度耐久性好，附著強(qiáng)度好；離化率高，一般可達(dá)60%~80%；從應(yīng)用的角度來講，其突出優(yōu)點(diǎn)是蒸鍍速率快。該制備技術(shù)通常用于MCrAlY粘接層的制備。

1.4 化學(xué)氣相沉積金屬粘結(jié)層

化學(xué)氣相沉積 （CVD） 是利用氣態(tài)物質(zhì)在基體表面進(jìn)行化學(xué)反應(yīng)形成固態(tài)沉積物的方法[15,16]，工作時(shí)樣件不與滲劑組元直接接觸。與APS和EB-PVD相比，CVD不受工件形狀的限制，在各種形狀復(fù)雜工件上均可實(shí)現(xiàn)涂層的均勻沉積，而且適用于在渦輪葉片內(nèi)腔部位沉積鋁化物涂層，制備的涂層表面光滑、致密、結(jié)合力強(qiáng) （通常與基體融為一體）。該工藝是制備低活度滲鋁涂層和鉑鋁涂層的主要方法。

除以上制備方法之外，粘結(jié)層制備工藝還包括超音速火焰噴涂、等離子熔敷、磁控濺射、激光熔敷等等。由于制備工藝對(duì)涂層的性能有著重要的影響，因此涂層沉積工藝的改進(jìn)對(duì)于熱障涂層性能的提升具有重要的工程價(jià)值和指導(dǎo)作用[17]。由于傳統(tǒng)滲鋁涂層及MCrAlY包覆涂層已有大量文獻(xiàn)報(bào)道和介紹，本文將重點(diǎn)關(guān)注Pt改性金屬粘結(jié)層的研究進(jìn)展。

2 Pt改性粘接層研究進(jìn)展

2.1 Pt改性的NiCoCrAlY涂層[18,19]

傳統(tǒng)MCrAlY涂層相結(jié)構(gòu)與鎳基高溫合金接近 （主要呈γ/γ’結(jié)構(gòu)），其性能遠(yuǎn)遠(yuǎn)低于預(yù)期最佳狀態(tài)，主要表現(xiàn)為更高溫度下抗高溫氧化性能不足，因此相關(guān)研究者嘗試通過改變沉積方式或加入其它元素 （例如Pt或者稀土元素等） 來對(duì)其進(jìn)行改性，以進(jìn)一步提高其高溫服役性能。研究[18,19]證實(shí)，Pt的加入可以促進(jìn)Al向Pt富集區(qū)域的上坡擴(kuò)散，即通過Pt在MCrAlY涂層外層富集的方式促進(jìn)Al上坡擴(kuò)散，提高表面Al濃度，以利于發(fā)生選擇性氧化而形成保護(hù)性強(qiáng)的α-Al2O3膜。

本課題組開展并對(duì)比研究了不同預(yù)鍍Pt方式對(duì)MCrAlY型涂層高溫氧化性能的影響 （如圖1和2所示）[18]，結(jié)果表明，NiCoCrAlY表層電鍍Pt后抗高溫氧化性能最佳，而且NiCoCrAlY涂層采用不同方式電鍍Pt并退火后，表層相成分也發(fā)生了明顯的變化。原始沉積態(tài)NiCoCrAlY主要由γ/γ‘，α-Cr和δ-（Co，Cr，Ni） 組成。通過在底層預(yù)鍍Pt并真空退火處理，有效減少了NiCoCrAlY涂層中α-Cr的含量。而在NiCoCrAlY表層電鍍Pt并退火后，不僅消除了α-Cr、δ-（Co，Cr，Ni） 相、而且使得涂層中β-NiAl相含量大大增加。由于β-NiAl抗氧化能力明顯強(qiáng)于γ/γ’相，且表層消除了α-Cr和δ-（Co，Cr，Ni） 相，可以有效避免Ni，Co和Cr在氧化初期參與反應(yīng)，有利于形成單一的α-Al2O3膜。

圖1   Pt改性NiCoCrAlY粘接層制備流程圖[18]

普通MCrAlY粘接層于1050 ℃以上溫度長(zhǎng)期服役后，在氧化膜中通常會(huì)產(chǎn)生尖晶石相，尖晶石相本身的疏松多孔特性會(huì)導(dǎo)致氧化膜保護(hù)性較弱。表面添加Pt后，NiCoCrAlY-4YSZ熱障涂層體系的粘結(jié)層表面Al含量大幅度提高，如圖4a所示，這是由于Pt的加入促進(jìn)了粘接層中Al向表面上坡擴(kuò)散所致，最終提高了表層Al含量。該結(jié)構(gòu)有利于表層形成連續(xù)的保護(hù)性單相α-Al2O3膜。圖3b結(jié)果表明，Pt的加入明顯降低了NiCoCrAlY涂層的氧化增重速率，使得NiCoCrAlY-4YSZ熱障涂層體系的服役性能獲得明顯提升。

圖4   普通NiCoCrAlY-4YSZ和Pt改性的NiCoCrAlY-4YSZ熱障涂層于1100 ℃下循環(huán)氧化1000次后的截面形貌[19]

圖2   不同方式電鍍Pt改性的NiCoCrAlY涂層的氧化增重曲線以及氧化后表面XRD譜[18]

圖3   Pt改性NiCoCrAlY-4YSZ制備態(tài)截面元素分布和熱障涂層體系循環(huán)氧化增重對(duì)比[19]

如圖4所示[19]，普通NiCoCrAlY涂層界面處形成內(nèi)層α-Al2O3+外層 （Ni，Co）（Cr，Al）2O4尖晶石的雙層結(jié)構(gòu)，循環(huán)熱震作用下 （Ni，Co）（Cr，Al）2O4尖晶石內(nèi)部產(chǎn)生了大量疏松多孔結(jié)構(gòu)。

Pt改性促進(jìn)了NiCoCrAlY粘接層中Al的上坡擴(kuò)散，改善了其表層的組織及相成分，明顯提高了其抗高溫氧化性能，在高溫服役條件下能夠避開尖晶石相獲得具有單相結(jié)構(gòu)的α-Al2O3氧化膜，有效提高了高溫服役環(huán)境下熱障涂層體系的壽命[19]。

綜上所述，表面電鍍鉑改性可實(shí)現(xiàn)MCrAlY涂層抗氧化性能的有效提升，同時(shí)避免了尖晶石氧化物的產(chǎn)生，有利于熱障涂層體系整體服役壽命的延長(zhǎng)。

2.2 鉑鋁涂層研究進(jìn)展

2.2.1 低S含量 （Ni，Pt） Al涂層

鉑鋁涂層以其優(yōu)異的抗高溫氧化性能而被廣泛應(yīng)用于商用航空發(fā)動(dòng)機(jī)熱障涂層的粘接層，美國(guó)GE、普惠和英國(guó)羅羅公司均采用鉑鋁涂層作為其商用航空發(fā)動(dòng)機(jī)熱障涂層的主要金屬粘接層。由于國(guó)外技術(shù)封鎖和鉑鋁涂層相控制技術(shù)等難題存在，國(guó)內(nèi)包括中國(guó)科學(xué)院金屬研究所在內(nèi)的相關(guān)研究單位雖然較早地開展了鉑鋁涂層研究，但鉑鋁涂層工程化應(yīng)用方面與國(guó)外相比仍具有較大差距。

如圖5a所示，常見鉑鋁涂層中主要含有PtAl2，（Ni，Pt）3Al和β-（Ni，Pt）Al等相。其中，PtAl2為脆硬相，一般在粘接層表面析出和存在，服役時(shí)易于在冷熱交變服役環(huán)境下發(fā)生脆性斷裂，因而其使用范圍受到局限。例如，上世紀(jì)60~70年代GE燃?xì)廨啓C(jī)渦輪葉片采用包埋滲鋁得到具有PtAl2彌散分布結(jié)構(gòu)的鉑鋁涂層，由于易于在高溫下產(chǎn)生脆性貫穿裂紋而壓縮了其使用范圍。（Ni，Pt）3Al和 （Ni，Pt）Al由于其較好的綜合高溫力學(xué)性能而得到了大面積工程化運(yùn)用，其中以β-（Ni，Pt）Al相具有最為優(yōu)異的抗高溫氧化性能和抗高溫蠕變性能而備受追捧。制備具有單相結(jié)構(gòu)的β-（Ni，Pt）Al相具有較高的技術(shù)挑戰(zhàn)性，國(guó)內(nèi)航空發(fā)動(dòng)機(jī)用熱障涂層的 （Ni，Pt）Al粘結(jié)層直至近期才出現(xiàn)公開報(bào)道[21,22,23,24]。

圖5   Ni-Pt-Al在1100 ℃下的三元相圖和β-（Ni，Pt） Al和γ/γ‘鉑鋁涂層循環(huán)氧化增重對(duì)比[20]

氧化膜粘附性是決定熱障涂層體系服役性能和壽命的重要特征，連續(xù)致密且擁有較低生長(zhǎng)速率的α-Al2O3膜可以顯著降低氧化膜內(nèi)應(yīng)力和裂紋的產(chǎn)生傾向。影響氧化膜粘附性的因素有很多，而大部分研究報(bào)道均采用加入活性元素 （Hf，Y和Zr等） 來提高氧化膜粘附性，這主要是由于活性元素的加入可有效減少有害元素S的富集作用[21]。研究[21,22]表明，10-6級(jí)別的S會(huì)在高溫下從涂層中擴(kuò)散至粘接層/氧化膜界面處富集而產(chǎn)生微孔洞，使得氧化膜呈疏松多孔結(jié)構(gòu)并明顯降低了氧化膜的粘附性。對(duì)于鉑鋁涂層，雖然Pt具備一定的固定和削弱S的作用，但高含量的S仍會(huì)導(dǎo)致鉑鋁涂層氧化膜粘附性變差。

公開報(bào)道表明，早期一般采用硫酸鹽的鍍鉑液進(jìn)行電鍍Pt，然后制備 （Ni，Pt）Al涂層，長(zhǎng)期的高溫氧化后可觀察到其氧化膜“背脊”處易于出現(xiàn)裂紋，同時(shí)氧化膜呈現(xiàn)疏松多孔結(jié)構(gòu)[22]。

本課題組自行研制并獲得了新型堿性電鍍鉑配方，與傳統(tǒng)酸性電鍍方法獲得的 （Ni，Pt）Al涂層對(duì)比，堿性鍍鉑條件下鍍鉑制備的 （Ni，Pt）Al涂層在1100 ℃下300 h恒溫氧化后增重僅為酸性條件下的58% （如圖6所示），且高溫氧化后TGO膜呈現(xiàn)致密結(jié)構(gòu)，不同于酸性電鍍 （Ni，Pt）Al涂層所得到的疏松多孔的氧化膜結(jié)構(gòu) （圖7）。這主要是因?yàn)椋嵝噪婂冦K在電鍍過程中SO4-2會(huì)引入S，而S進(jìn)入并固溶于 （Ni，Pt） Al涂層中 （圖8），最終導(dǎo)致高溫氧化過程中S在粘接層/氧化膜界面處富集 （圖9），并在該處形成孔洞。孔洞的存在大大降低了氧化膜和粘接層之間的結(jié)合力。隨著氧化測(cè)試的不斷進(jìn)行，孔洞向外移動(dòng)，從而形成疏松多孔結(jié)構(gòu)特征的Al2O3氧化膜。

圖6   酸性、堿性電鍍鉑制備的 （Ni，Pt）Al涂層于1100 ℃下恒溫氧化300 h氧化動(dòng)力學(xué)曲線[21]

圖7   酸性堿性電鍍鉑制備的 （Ni，Pt）Al涂層于1100 ℃下高溫氧化300 h后的表面形貌[21]

圖8   酸性電鍍鉑制備 （Ni，Pt）Al涂層于1100 ℃下循環(huán)氧化中發(fā)生的氧化膜剝落現(xiàn)象[21]

圖9   酸性和堿性電鍍鉑制備的 （Ni，Pt）Al涂層于1100 ℃下氧化20 h后TOF-SIMS分析[21]

2.2.2 活性元素Hf改性的 （Ni，Pt）Al涂層[23]

由于兼具優(yōu)異的抗高溫氧化和熱腐蝕綜合性能，鉑鋁涂層是高推比先進(jìn)航空發(fā)動(dòng)機(jī)熱障涂層粘接層的有力競(jìng)爭(zhēng)者。Pt的加入主要是為了促進(jìn)形成具有保護(hù)性的α-Al2O3膜，消除S的有害作用，同時(shí)降低Al的活度、擴(kuò)大β相區(qū)等。為了進(jìn)一步提升氧化膜粘附性，同時(shí)減少界面孔洞的產(chǎn)生，可通過添加Ce、Hf、Y和Zr等活性元素來提高 （Ni，Pt）Al涂層的抗高溫氧化性能。這些元素中，最受關(guān)注的是Hf，它的加入有利于通過釘扎作用提高TGO膜的結(jié)合力，同時(shí)占據(jù)Al3+擴(kuò)散通道降低Al2O3生長(zhǎng)速率。事實(shí)上，對(duì)于NiAl系合金或涂層來說，Hf具有比Pt更明顯的降低高溫氧化速率的作用。

Hf改性的 （Ni，Pt）Al涂層相比于傳統(tǒng)的 （Ni，Pt）Al涂層優(yōu)勢(shì)主要體現(xiàn)在3個(gè)方面：（1） 明顯降低了氧化膜的生長(zhǎng)速率 （圖10）；（2） 延緩了涂層退化速率和β→γ’的相轉(zhuǎn)變；（3） Hf的添加在粘接層/基體界面處形成Hf的富集帶；（4） Hf的加入有益于形成連續(xù)致密的非多孔狀的氧化膜結(jié)構(gòu)；（5） Hf的加入有效降低了循環(huán)氧化導(dǎo)致的氧化膜起伏褶皺現(xiàn)象 （圖11b和12b）。

圖10   普通 （Ni，Pt）Al與Hf改性 （Ni，Pt）Al恒溫氧化動(dòng)力學(xué)對(duì)比[23]

圖11   普通 （Ni，Pt）Al與Hf改性 （Ni，Pt）Al涂層恒溫氧化后截面形貌對(duì)比[23]

圖12   普通 （Ni，Pt）Al與Hf改性 （Ni，Pt）Al在1100 ℃下氧化20 h后的表面形貌[23]

3 結(jié)論與展望

近年來，Pt改性金屬粘接層由于優(yōu)異的抗高溫氧化特性而備受研究者的關(guān)注，可作為高推比航空發(fā)動(dòng)機(jī)先進(jìn)熱障涂層的粘接層使用。為了適應(yīng)更高溫度下轉(zhuǎn)子葉片的服役要求，同時(shí)提高涂層在高溫下抵抗長(zhǎng)期氧化的能力，貴金屬Pt的添加重要且不可或缺。不同種類Pt改性金屬粘接層的研制和性能研究，不僅為新型高溫?zé)嵴贤繉诱辰訉釉跇O端服役環(huán)境下的穩(wěn)定可靠服役提供實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)和技術(shù)支撐，同時(shí)也為研發(fā)新型高性能金屬粘接層指明了方向。

由于Pt改性鋁化物涂層在服役過程中易于起伏褶皺，在涂層設(shè)計(jì)和應(yīng)用時(shí)需要關(guān)注起伏褶皺帶來的陶瓷面層或氧化膜剝落風(fēng)險(xiǎn)?？上驳氖?，該缺點(diǎn)可通過添加活性元素Hf的方式有效減緩。但是，Pt改性鋁化物涂層的Al含量較高，高溫下易與單晶高溫合金基體發(fā)生元素互擴(kuò)散，誘發(fā)單晶內(nèi)拓?fù)涿芏严?（TCP） 的產(chǎn)生，破壞單晶表層γ/γ‘共格結(jié)構(gòu)，使得單晶高溫力學(xué)性能被削弱。如何實(shí)現(xiàn)擁有鉑鋁涂層優(yōu)異抗高溫氧化性能，同時(shí)較少或不影響單晶合金基體力學(xué)性能是研發(fā)新一代Pt改性金屬粘結(jié)層的新挑戰(zhàn)。

最后，國(guó)外相關(guān)學(xué)術(shù)和科研機(jī)構(gòu)在Pt改性金屬粘接層領(lǐng)域取得了大量詳實(shí)的數(shù)據(jù)和研究成果，國(guó)內(nèi)系統(tǒng)性研究Pt改性粘接層的單位仍較少，科研投入和商業(yè)化Pt改性鋁化物涂層的制備工藝規(guī)范和質(zhì)量控制仍存在不足，這限制了Pt改性鋁化物涂層在航空發(fā)動(dòng)機(jī)葉片上的規(guī)模運(yùn)用，因此需要研究葉片級(jí)Pt改性鋁化物涂層在地面試車或真機(jī)考核狀態(tài)下的服役行為和性能。

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