摘要

選取了9C系列鋁合金9C34 (擠壓成形) 和9C37 (模壓成形) 以及美國5083鋁合金進行對比研究，通過拉伸實驗及硬度測試對比評估了各鋁合金力學性能，通過鹽霧實驗、極化曲線和阻抗譜測試考察溫度和pH對3種鋁合金在不同腐蝕環境中腐蝕行為的影響規律。結果表明：9C鋁合金的強度可達550 MPa，硬度為130HB，都顯著高于5083鋁合金的。在實驗的不同溫度與pH腐蝕環境中，9C鋁合金同時具有與美國5083鋁合金相當的優異耐蝕性，作為耐腐蝕結構材料具有明顯的應用優勢。

關鍵詞： 鋁合金 ; 粉末冶金 ; 耐蝕性 ; 腐蝕行為 ; 力學性能

Al及其合金因密度小、比強度高、導電導熱性能高、易加工成型等優點，在建筑、航空、機械、交通、化工、儀器儀表、電子電器、食品輕工以及人民日常生活的各個領域里都得到廣泛的應用[1]。但是，目前傳統鋁合金鍛造工藝材料損耗嚴重，成本較高，且難以制造一些形狀比較復雜的產品[2]；而鑄造成形雖可以生產出形狀復雜的零件且成本較低，但在凝固過程中易形成成分偏析、縮松、縮孔等缺陷，這些缺陷極大的影響到材料的耐蝕性及力學性能，很難達到材料的最佳性質[3]。

9系鋁合金是一類通過粉末冶金技術制備的高性能鋁合金材料，其顯微組織結構得到顯著細化，組分也有別于傳統鋁合金。該系列材料是中國科學院長春應用化學研究所開發并進行產業化孵化[4]，但其耐蝕性能尚未進行系統研究。

本文選取了9C系列粉末冶金鋁合金中的兩個牌號9C34 (擠壓成形)、9C37 (模壓成形) 與美國5083鋁合金進行對比研究。通過拉伸實驗及硬度測試評估各鋁合金力學性能，通過鹽霧實驗、極化曲線和阻抗譜測試考察溫度和pH對各鋁合金在不同腐蝕環境中腐蝕行為的影響規律，為粉末冶金高強高耐蝕鋁合金在海洋領域的應用提供參考。

1 實驗方法

9C34和9C37鋁合金的化學成分 (質量分數，%) 為：Al 98.0、Mg 1.5、Mn 0.3、Si 0.2。5083鋁合金化學成分 (質量分數，%) 為：Mg 4.0~4.9、Mn 0.4~1.0、Cr 0.1~0.3、Fe 0.4、Zn 0.2、Cu 0.1，Al余量。

根據GB/T228.1-2010在萬能試驗機上進行拉伸試驗。試件尺寸為8 mm×3 mm，依次使用乙醇、去離子水在超聲波清洗器中對樣品進行徹底清洗以去除表面油污，每組試樣測試3個樣并求平均值。根據GB/T231.1-2018在TH600數顯布氏硬度計上測試硬度，選用直徑為10 mm的壓頭，實驗力為1500N，每個表面測試5次硬度值求平均值。根據GB/T10125-2012在FLSP-100A鹽霧試驗箱中進行鹽霧腐蝕試驗。中性鹽霧實驗參數如下：NaCl溶液濃度為50 g/L，pH為6~7，溫度為 (35±2) ℃，噴霧量 (平均沉降率) 為1~2 mL/80 (cm2·h)。分別于鹽霧實驗72、144、216和288 h后取樣 (每次平行樣4片)，將試樣置于68%濃硝酸中超聲清洗2 min，經自來水漂洗后再以去離子水、乙醇超聲清洗，80 ℃烘干2 h，冷卻到室溫后精確稱重。

在CHI660E電化學工作站上采用三電極體系進行電化學測試。將封裝制備的鋁合金電極作為工作電極，參比電極為飽和甘汞電極 (SCE)，惰性電極為20 mm×20 mm的鉑片。電化學阻抗譜的測量在開路電位下進行，頻率范圍為105~10-2 Hz，正弦波幅值為10 mV。極化曲線掃描的范圍為相對于開路電位±0.5 V，掃描速率為1 mV·s-1。

測試溶液為根據GB/T19746-2018在實驗室條件下配置的模擬海水，其組成 (g·L-1) 為：NaCl 24.539，MgCl2 5.227，Na2SO4 4.093，CaCl2 1.162，KCl 0.695，NaHCO3 0.201，KBr 0.101，H3BO3 0.027，SrCl2 0.025，NaF 0.003。模擬海水溫度控制在25 ℃，用HNO3或NaOH溶液 (50 g/L) 將模擬海水溶液pH分別調至5.0、7.0、8.3；考察溫度的影響時，模擬海水pH控制在8.3，通過加冰塊或水浴加熱的方式將溶液溫度分別調至15、25和35 ℃。

2 結果與討論

2.1 力學性能

圖1所示為3種合金的應力-應變曲線。9C34及9C37鋁合金拉伸曲線形狀與5083鋁合金存在較大的差異，隨著應變的增加，二者并未出現均勻塑性變形，伸長率分別為4.80%、4.54%，屈強比接近于1，呈現較大的脆性。5083鋁合金在形成縮頸后，應力急劇下降，發生斷裂時伸長率達到6.69%，表現為較好的塑性。

圖1   3種鋁合金的應力-應變曲線

由表1材料力學性能參數可見，與5083鋁合金相比，9C34與9C37鋁合金具有更高的抗拉強度、屈服強度與硬度。這是因為粉末冶金方法避免了傳統變形鋁合金易出現的縮松、縮孔、枝晶偏析等缺陷，獲得的是無枝晶的均勻細晶組織[5]，提高了材料的力學性能。

表1   3種鋁合金的力學性能參數

2.2 鹽霧腐蝕

圖2為3種鋁合金不同時間鹽霧腐蝕后的宏觀形貌。腐蝕初期，表面顏色變暗，出現較多的點蝕坑。隨著時間的延長，部分點蝕坑逐漸向深度方向發展為蝕孔，也存在一些點蝕坑向周圍擴展成為腐蝕斑。到腐蝕后期，表面腐蝕形貌發展為廣度和深度方向都明顯可見的潰瘍腐蝕，出現較多的局部腐蝕。

圖2   3種鋁合金不同時間鹽霧腐蝕實驗后的宏觀形貌

表2所示為9C34、9C37和5083鋁合金在鹽霧腐蝕不同時間范圍內的平均腐蝕速率。從表中可以看出，各鋁合金腐蝕速率呈現大致相同的變化趨勢，即隨著腐蝕時間的延長，平均腐蝕速率不斷降低并逐漸趨于平穩。腐蝕初期，3種鋁合金均具有較高的腐蝕速率，此時鋁表面氧化膜比較薄且不夠致密，Cl-易于穿透，鋁基體不斷受Cl-侵蝕并局部活化溶解；隨著時間的延長，鋁合金表面的氧化膜逐漸增厚且變得致密和連續，Cl-不易于穿透，腐蝕速率逐漸減慢[6]。此外，實驗過程中腐蝕產物在表面不斷堆積，阻止或減緩Cl-對基體的腐蝕。整體來看，在35 ℃中性腐蝕介質條件下，9C34和9C37鋁合金腐蝕速率始終低于5083鋁合金，粉末冶金鋁合金的耐蝕性能優于5083鋁合金。

表2   3種鋁合金在鹽霧腐蝕不同時間范圍內的平均腐蝕速率

2.3 電化學腐蝕

圖3為3種鋁合金在模擬海水溶液中的極化曲線，表3為在模擬海水溶液中極化曲線所對應的電化學參數。可以看出，各鋁合金試樣極化曲線變化趨勢大致相同，表明粉末冶金鋁合金與5083鋁合金腐蝕過程基本相同。各極化曲線中，陰極Tafel斜率均明顯小于陽極Tafel斜率；并且在陽極極化區隨著過電位的增加，電流密度并沒有明顯的提升，呈現一段平緩的鈍化區，這是因為此時在各鋁合金表面生成一層鈍化膜[7]，使其具有較好的抵抗離子侵蝕的能力。發生的主要反應為Al(ss)-3e-+3OH-=Al(OH)3,ads，其中，ss表示裸露的鋁表面，ads表示反應過程中伴隨著物種的吸附。中間產物吸附在界面，進一步反應成為最終產物。當過電位增加到一定程度時，鈍化膜被擊穿，9C34、9C37、5083鋁合金的擊穿電位分別-0.52、-0.61和-0.64 V，維鈍電流分別為6.61×10-6，1.76×10-5和8.54×10-7 A/cm2。5083鋁合金擊穿電位負于9C34、9C37鋁合金的，但其維鈍電流比9C34鋁合金小1個數量級，比9C37鋁合金小2個數量級，說明5083鋁合金在陽極極化過程中生成的鈍化膜更致密均勻。隨著過電位的繼續增加，暴露的鋁基體受到腐蝕，陽極極化行為受活性溶解過程控制[8]，電流密度迅速增加。在陰極極化區，初始階段，腐蝕電流密度增加遵循Tafel定律，陰極極化反應為O2+2H2O+4e-=4OH-。當陰極過電位增加到一定程度時，由于溶液中溶解氧量減少，陰極反應逐步以析氫反應為主：2H2O+2e-=H2↑+2OH-，腐蝕電流密度增速增加。

圖3   3種鋁合金在25 ℃，pH8.3模擬海水溶液中的極化曲線

表3   極化曲線擬合參數

從腐蝕熱力學與動力學角度來看，腐蝕電位越正，腐蝕電流密度越小，相應的材料在一定介質中的耐腐蝕性能越好[9]。從表3可以看出，9C34鋁合金自腐蝕電位負于其它兩種鋁合金的，且自腐蝕電流密度較大，這表明在日常海水條件下，9C34鋁合金的耐蝕性較9C37鋁合金及5083鋁合金的差。9C37鋁合金腐蝕電位比5083鋁合金腐蝕電位正0.002 V，但是腐蝕電流密度比5083鋁合金腐蝕電流密度大0.08×10-6 A/cm2，兩者抵抗離子侵蝕的能力相差不大，均具有優異的耐腐蝕性。

圖4為3種鋁合金在模擬海水溶液中的Nyquist圖譜及其所對應的等效電路。各鋁合金阻抗譜均由高頻容抗弧、中頻感抗弧及低頻容抗弧組成，粉末冶金鋁合金與5083鋁合金的腐蝕過程相同。低頻容抗弧與表面氧化膜的生長與溶解有關，發生的主要反應為Al(ss)+OH-→Al(OH)ads+e-；中頻感抗弧是由吸附中間物引起的，發生的主要反應為Al(OH)ads+2OH-→Al(OH)3,ads+2e-；高頻容抗弧對應電荷轉移電阻與界面雙電層電容[10]。

圖4   3種鋁合金在25 ℃，pH8.3模擬海水溶液中的Nyquist譜及其等效電路[10]

對于電化學阻抗譜的解釋，Macdonald等[11]認為阻抗譜中的復雜特征是由腐蝕過程中的具體電化學反應引起的，鋁合金在堿性溶液中的電化學溶解過程主要由表面氧化膜的失穩溶解及暴露鋁基體的活性溶解組成。

發生在活性點上的基元反應可以用下述反應方程式描述[12]：

圖4b為該條件下阻抗圖譜所對應的等效電路。其中，Rs為溶液電阻，Q1和R1分別為界面雙電層電容及電荷轉移電阻。鋁合金表面在腐蝕過程中并非理想電容，存在彌散效應，因而采用常相位角元件Q表示電容，其阻抗可表示為：ZQ=[Y0(jω)n]-1。其中，ω為交流信號的角頻率；j=，為虛數單位；Y0為容抗導納模值；n(0~1) 為彌散系數，其大小取決于電極表面的粗糙程度和腐蝕電流密度分布的不均勻程度，n越接近1表明Q越接近理想電容，n越偏離1表明彌散效應越強[13]。

采用ZsimpWin軟件根據該等效電路對阻抗譜進行擬合，通過公式C=Y0(2πfm)n-1將常相位角元件擬合結果換算成相應的等效電容 (fm為常相位角元件對應容抗弧半圓最高點的頻率)[14]，等效元件的具體參數示于表4中。可以看出，5083及9C37鋁合金電荷轉移電阻均遠遠大于9C34鋁合金的，在日常海水條件下二者抵抗離子侵蝕的能力更強，耐蝕性更好。C值為Q的等效電容值，其表達式為：

，(S為雙電層中金屬表面的面積，d雙電層電容厚度，εo、εr分別為真空介電常數及膜介電常數)[15]。3種鋁合金對應的電容值大小表現為：9C34＞9C37＞5083，9C34鋁合金電容值最大，這是因為腐蝕過程中較多的蝕孔增加了雙電層中金屬表面的面積，相應的電容值變大[16]。指數n1大小表現為：5083＞9C37＞9C34，9C34鋁合金指數n1更偏離1，表面受腐蝕程度最嚴重。由于腐蝕產物在表面的堆積或腐蝕坑的產生，表面變粗糙，腐蝕電流密度分布的不均勻程度變大[17]。綜上，3種鋁合金耐蝕性表現為：5083＞9C37＞9C34。

表4   3種鋁合金在25 ℃堿性模擬海水溶液中等效電路元件擬合結果

2.3.1 不同溫度條件下的腐蝕

控制模擬海水pH為8.3，通過在水浴槽中加冰塊或加熱的方式將溶液溫度分別調至15、25和35 ℃，在三電極體系中對各鋁合金的電化學腐蝕行為進行具體的分析測試。

圖5所示為各鋁合金在不同溫度模擬海水溶液中的極化曲線。各鋁合金試樣在不同條件下的極化曲線趨勢大致相同，說明在不同溫度的腐蝕環境中，粉末冶金鋁合金與5083鋁合金腐蝕過程基本相同。

圖5   3種鋁合金在pH8.3的不同溫度模擬海水中的極化曲線

表5為根據極化曲線分析計算出相關電化學參數。受溫度變化對鋁自由能和侵蝕性離子熱運動的影響，隨溫度升高，各鋁合金腐蝕電流密度增大，耐蝕性變差，受腐蝕程度越來越嚴重。對比同一溫度條件下各鋁合金的腐蝕電流密度進而對各鋁合金耐蝕性進行具體的比較分析：各溫度條件下，5083及9C37鋁合金腐蝕電流密度均低于9C34的，二者耐蝕性始終優于9C34鋁合金。15 ℃下，9C37鋁合金腐蝕電流密度大于5083鋁合金，其耐蝕性差于5083鋁合金；隨溫度升高，到25 ℃時兩者耐蝕性相當；35 ℃下，9C37鋁合金腐蝕電流密度小于5083鋁合金腐蝕電流密度，其耐蝕性開始強于5083鋁合金。9C37鋁合金在溫度不斷變化的環境中具有更加穩定的耐蝕性，并在高溫下呈現優異的耐腐蝕性，這與粉末模壓試樣晶粒細化、組織均勻、致密性好有關[3]。

表5   3種鋁合金在pH8.3的不同溫度模擬海水中的極化曲線擬合參數

圖6所示為各鋁合金在pH8.3的不同溫度模擬海水溶液中的阻抗圖譜。溫度條件的變化對各鋁合金在模擬海水條件下的腐蝕行為并沒有顯著的影響。各鋁合金在不同溫度條件下的阻抗譜均由高頻容抗弧、中頻感抗弧及低頻容抗弧組成。且隨溫度降低，各鋁合金中頻感抗弧均表現為越來越大。這是因為中頻感抗弧主要由吸附中間物引起，發生的主要反應為Al(OH)ads+2OH-→Al(OH)3,ads+2e-。隨溫度降低，鋁合金在海水中的自由能及OH-熱運動均大大降低，整個腐蝕過程減緩，吸附中間產物變多，相應的其對應的感抗弧越來越大。

圖6   3種鋁合金在pH8.3不同溫度模擬海水溶液Nyquist譜

采用ZsimpWin軟件根據圖4b等效電路對阻抗譜進行擬合，等效元件的具體參數示于表6中。從腐蝕熱力學角度看，不同溫度條件下，各鋁合金的電荷轉移電阻均表現為25 ℃＞15 ℃＞35 ℃，25 ℃環境中耐蝕性最好。這是因為溫度對鋁合金在堿性環境中鋁的自由能和OH-熱運動的影響很大，這直接影響到Al(OH)3保護膜的狀態和腐蝕行為。如式1~5所示，堿性環境中鋁合金表面不斷發生著Al(OH)3保護膜的生成和溶解破壞兩種化學行為并趨向一個平衡點。與此同時，發生在鋁合金表面與保護膜界面的析氫反應也由于微小氣泡的析出對Al(OH)3保護膜有相當的破壞作用[18]。15 ℃條件下，受鋁合金自由能及溶液中離子活躍度的影響，表面反應以Al(OH)3保護膜的生成為主。隨溫度升高，Al(OH)3保護膜生成速率提高，對基體覆蓋程度增強，耐蝕性增強。當溫度增加到一定程度時，Al(OH)3保護膜溶解的電化學行為開始占據主導地位，穩定性開始逐漸降低，再加上析氫反應加劇對阻擋層的破壞作用加強，溶解加速，厚度變薄，基體裸露面積和腐蝕點增加，耐蝕性降低[19]。

表6   3種鋁合金在pH8.3的不同溫度模擬海水溶液中等效電路元件擬合結果

對比同一溫度條件下各鋁合金的R1對各鋁合金耐蝕性進行分析可見：各溫度條件下，5083及9C37鋁合金電荷轉移電阻均大于9C34鋁合金，n1值較9C34更接近于1，受蝕后的表面缺陷更少，二者耐蝕性始終優于9C34鋁合金。15和25 ℃條件下，9C37鋁合金耐蝕性差于5083；隨溫度升高，到35 ℃時，9C37鋁合金R1大于5083鋁合金的，其耐蝕性開始強于5083鋁合金，9C37鋁合金在不同溫度的環境中具有更加穩定的耐蝕性。該結論與極化曲線討論結果一致。

2.3.2 不同pH條件下的腐蝕

控制模擬海水溫度為25 ℃，用HNO3或NaOH溶液 (50 g/L) 將模擬海水溶液pH分別調至5.0、7.0、8.3，在不同pH模擬海水條件下對各鋁合金進行動電位極化曲線測試，結果如圖7所示。中性及酸性條件下極化曲線變化趨勢不同于堿性條件下，表現為完全不同的腐蝕過程。pH7.0與pH5.0條件下，陰極Tafel斜率大于陽極Tafel斜率，并且在陰極極化區存在明顯的擴散特征，說明陰極反應過程受擴散過程控制[20]。這是因為在中性及弱酸性條件下，陰極反應以氧的還原為主 (O2+2H2O+4e-→4OH-)，隨著pH降低，溶液中H+濃度增加，電極的陰極過程既有氧的還原反應又有氫氣析出反應發生[21]，所以在陰極極化區，pH5.0條件下腐蝕電流密度明顯大于pH7.0條件下的電流密度。pH7.0條件下，9C34、9C37鋁合金在陽極極化區隨過電位增加，電流密度并沒有明顯的提升，反而呈現一小段類似于pH8.3條件下陽極極化區存在的平緩鈍化區，表面生成的鈍化膜使其具有了較好的抵抗離子侵蝕的能力。隨過電位增加，鈍化膜很快被擊穿，9C34、9C37鋁合金擊穿電位分別為-0.47和-0.55 V。5083鋁合金在pH7.0條件下的陽極反應并沒有鈍化層的生成，隨著過電位的增加，腐蝕電流密度迅速增加，陽極極化過程受點蝕過程控制。

圖7   3種鋁合金在25 ℃不同pH值的模擬海水溶液中的極化曲線

表7為根據極化曲線分析計算的電化學參數。對比同一pH條件下各鋁合金的腐蝕電流密度可以發現，pH5.0條件下，5083鋁合金腐蝕電流密度比9C34及9C37鋁合金腐蝕電流密度小，各鋁合金耐蝕性表現為：5083＞9C37＞9C34；pH8.3條件下，5083鋁合金耐蝕性與9C37鋁合金相當，二者耐蝕性均強于9C34鋁合金；在pH7.0條件下，9C34及9C37鋁合金腐蝕電流密度小于5083鋁合金，各鋁合金耐蝕性表現為：9C37＞9C34＞5083。粉末冶金鋁合金在中性環境中表現出更好的耐蝕性。

表7   3種鋁合金在不同pH的模擬海水溶液中極化曲線擬合電化學參數

圖8為鋁合金在不同pH的模擬海水溶液中的Nyquist譜。當pH7.0時，各鋁合金Nyquist曲線在低頻區均呈現實部電感性收縮現象，表明此時表面尚且處于點蝕的誘導期，侵蝕性陰離子Cl-等吸附在合金表面有缺陷的位置 (位錯露頭、析出相處等)，鈍化膜受其侵蝕而尚未穿孔，其主要反應為[22]：

圖8   3種鋁合金在25 ℃不同pH模擬海水溶液中的Nyquist譜

曹楚南等[23]認為實部電感性收縮隨腐蝕程度的增加逐漸減弱，一旦氧化膜穿孔，孔蝕進入發展期，感抗的成分便會消失。如pH5.0時9C37與5083鋁合金Nyquist曲線所示，隨著pH的降低，氧化膜穩定性降低，受Cl-侵襲越來越嚴重，低頻區實部電感性收縮變小。9C34鋁合金pH5.0條件下Nyquist曲線在高頻區表現為容抗弧，在低頻區表現為一條傾斜45°向上的直線，呈現明顯的Warburg阻抗特征，表明電極反應受電荷轉移步驟和擴散步驟混合控制。馬景靈等[24]認為這是因為隨著反應的不斷進行腐蝕產物在鋁合金表面不斷堆積，減緩鋁合金表面的溶解，其擴散控制腐蝕過程。陳躍良等[21]認為Warburg阻抗的出現是因為電極表面析氫反應與吸氧反應導致電極表面與溶液存在一定程度的H+濃差與氧濃差，這些物質的擴散引起Warburg阻抗。結合pH5.0條件下9C34鋁合金極化曲線，本工作認為陳躍良等的觀點更合理。當pH5.0時，9C34鋁合金受蝕嚴重，腐蝕反應劇烈，鋁合金表面附近的H+與溶解氧在反應之初便被迅速消耗，本體溶液的H+與溶解氧開始不斷地擴散到電極表面發生還原反應，但H+與溶解氧的擴散量始終無法滿足電極反應的快速進行，擴散速度不能保證向電極表面供應相應數量的反應物質，電流的大小受限于此擴散速度，該過程表現在Nyquist圖中就是一條傾斜45°向上的直線。

圖9為不同pH條件下各鋁合金阻抗圖譜所對應的等效電路。其中，Rs為溶液電阻，Q1和R1分別為界面雙電層電容及其電荷轉移電阻，Ro與Lo分別表示點蝕活性點的反應電阻及吸附性中間腐蝕產物的弛豫行為，W表示受傳質過程控制的Warburg阻抗。

圖9   3種鋁合金在不同pH模擬海水溶液中阻抗圖譜對應的等效電路[25]

采用ZsimpWin軟件根據圖9所示等效電路對阻抗譜進行擬合，等效元件的具體參數示于表8中。5083、9C37鋁合金在pH7.0條件下電感值均遠大于pH5.0條件下電感值，該現象表現在阻抗譜中即為pH5.0條件下低頻區實部電感性收縮變小，表面腐蝕由點蝕誘導期向點蝕發展期轉變。pH7.0條件下，9C34鋁合金Nyquist曲線在低頻區均呈現實部電感性收縮現象，其電感Lo為7.575×107 H·cm2；當pH5.0時，表面受蝕嚴重，電極反應受電荷轉移步驟和擴散步驟混合控制，其Warburg阻抗的大小為0.392×10-3 Ω-1·cm2。

表8   3種鋁合金在25 ℃不同pH值的模擬海水溶液中的等效電路元件擬合結果

對比同一pH條件下各鋁合金的電荷轉移電阻進而對各鋁合金耐蝕性進行具體的比較分析：pH5.0條件下，5083鋁合金電荷轉移電阻更大，指數n1更接近1，各鋁合金耐蝕性表現為：5083＞9C37＞9C34。pH7.0條件下，9C34及9C37鋁合金電荷轉移電阻均大于5083，抵抗離子侵蝕能力更強；9C34及9C37鋁合金指數n1較5083更接近于1，受蝕后表面完整度更高。粉末冶金鋁合金在pH7.0條件下耐蝕性優于5083，該結論與極化曲線討論結果一致。

3 結論

(1) 在不同溫度與pH的模擬海水溶液中，9C34、9C37鋁合金與5083鋁合金極化曲線變化趨勢和阻抗譜形狀一致，粉末冶金鋁合金與傳統變形鋁合金腐蝕過程相同。溫度的變化對各鋁合金在堿性模擬海水條件下的腐蝕行為并沒有顯著的影響，各鋁合金阻抗譜均由高頻容抗弧、中頻感抗弧及低頻容抗弧組成。溶液pH的增大或減小主要表現在對鋁合金表面氧化膜破壞程度的不同，進而表現出不同的耐蝕性。

(2) 粉末冶金鋁合金的強度 (可達550 MPa)、硬度 (可達HB130) 等性能指標顯著優于5083鋁合金的。在35 ℃、中性鹽霧腐蝕環境中，粉末冶金鋁合金的耐蝕性能優于5083鋁合金。在多種不同溫度與pH的腐蝕環境中，9C34鋁合金耐腐蝕性比美國5083鋁合金稍差，而9C37鋁合金耐腐蝕性與美國5083鋁合金相當。

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